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1、一、计算书1. 混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮 子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3： 4,则前排单组轮子承 受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。每组与楼面的接触 面积为X,前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。车体荷载 简化图如图1所示。图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强 度等级为C35,根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。 其抗压强度设计值f二，抗拉强度设计值ft二。为了安全期间，泵车应 缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进
2、行验算。对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板 进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为X。当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于 最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。如下图图2所示:图2泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为mX,当泵车前轮行驶至板的某跨中位置 时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN,梁宽l为，其局部线荷载为2 KN/m=m，根据所建模型，整个板剪力图如图3：0.3图3泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为。对于混凝土板而言，其板厚为250mm，保护层a =30mm, f t=,h =h-a =250-30=220m
3、m。 0s抗剪配筋验算公式：= XX600X220=。因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。因此，板的抗剪承载力满足要求。对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为X。对板最大正弯矩抗弯验算：当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的 板的下部抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由 于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图4：图4泵车通过楼板受力简化图其中泵车前轮胎面积为mX，当泵车前轮行驶至板的跨中位置 时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载 为史KN/m=
4、m，根据所建模型，整个板弯矩图如下：0.3图3 楼板弯矩图M最大二. m。对于混凝土板下部而言，其板厚为250mm，保护层a =25mm, f=, h0=h-a =250-25=225mm。抗弯配筋验算公式：a =M/a1f bh2=X 106/XX600X2252二二1-J匚京S = b=，因此，混凝土板不属于超筋破坏。As= a f bx/fy=(XX600XX225) /360实际过程中下部所配钢筋为3#16或者4#14,取较小配筋3#16, S=。因此，下部楼板抗弯钢筋满足抗弯要求。对板最大负弯矩抗弯验算：当整个泵车的所有轮胎位于长跨板位置时，并且前轮荷载处于两 支座跨中位置时，此时的
5、板的抗弯受力处于最不利位置，以此进行混 凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图5：图5泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为mX，当泵车前轮行驶至板的跨中位置时， 处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载为 四KN/m=m，根据所建模型，整个板弯矩图如图6：0.3图4 楼板最不利负弯矩图M最大二. m。对于混凝土板而言，其板厚为250mm,上部实际保护层as=50mm, f =, h0=h-a =250-50=200mm。抗弯配筋验算公式：a =M/a1f bh2=X 106/XX600X2002二=1-赢=。因此，板顶楼板抗弯钢筋满足抗弯要求。2.
6、混凝土罐车通过车库顶板时的承载力计算考虑到混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算，现对混凝土罐 车进行限载，混凝土罐车自重为14t，限制混凝土罐车载混凝土量为 8m3 (混凝土比重按2500Kg/m3)，则混凝土罐车重为34t，与混凝土泵 车重量相同。混凝土泵车与罐车车型相同，那么其对车库顶板荷载相 同。因此，当混凝土罐车限制混凝土量最大为8m3时，混凝土罐车通 过车库顶板满足承载力要求。3. 混凝土泵车浇筑混凝土时的承载力验算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,考虑到浇筑混凝土时泵管内有3m3混凝土，混凝土容重 P=2500Kg/m3,其质量 m=FXV=2500X3 Kg=7500 Kg二
7、，考虑到浇筑混凝土时四个支座支撑，每个支座的荷载为，即为 105KN，考虑到浇筑混凝土时，所浇筑的一侧的支座受力较大，根据 经验，考虑到250KN。浇筑混凝土时泵车的支座大小为X。设计泵车停放位置时，考虑到不会对车库顶板造成损伤，现将泵 车的支座置于提前浇筑好的梁上；梁混凝土强度等级为C35，其抗拉 强度设计值ft=o对泵车支座处梁的抗剪强度进行验算：对于泵车支座处的梁，选取最小的梁进行验算，查图纸得到最小 梁的尺寸为500mmX650mm，配筋为#8100/200(4)，上部钢筋为2#25+ (2#12)，下部钢筋为11#25。当泵车支座位于梁的的边缘位置时，此时受到的剪力最大，为所 处最不
8、利位置，以此进行混凝土梁抗剪验算。如下图图3所示：图3泵车浇筑混凝土梁受力简化图由于泵车支座面积为mX，因此其线荷载为250KN/m,距离a二，0.6则处于最不利位置时，根据结构力学原理，其左侧支座的剪力为：矿左二：l：i ； + | =。1*1对于混凝土梁而言，其梁宽为500mmm，梁高为650mm，保护层a s=25mm, f =，h0=h- a =650-25=625mm。抗剪配筋验算公式：二XX 500 X 625mm=。因此，混凝土梁不需要配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。根据混凝土结构设计规范，当混凝土泵车浇筑混凝土产生震动时，力的最大峰值变为V. =勺左二2*二，而此时，考虑到所配的抗
9、剪箍筋，其抗剪承载力为V=+F %h =+360X4 yv 0XX625/100=+二 .二。因此，支座梁的位置满足抗剪要求，浇筑混凝土产生振动也可以 满足承载力要求。对泵车支座处梁的抗弯强度进行验算：对于泵车支座处的梁，选取最小的梁进行验算，查图纸得到最小 梁的尺寸为500mmX650mm，配筋为#8100/200(4)，上部钢筋为2#25+ (2#12)，下部钢筋为11#25。当泵车支座位于梁的的中间位置时，此时梁中弯矩最大，为所处 最不利位置，以此进行混凝土梁抗弯验算。如下图图4所示:由于泵车支座面积为mX,当泵车支座处于梁的跨中位置时，则 处于最不利位置，泵车总荷载为420KN，考虑到
10、浇筑混凝土时每个支 座的荷载不均匀，最大支座处考虑250KN,由于梁宽l为，车轮宽为， 按集中荷载进行计算，根据混凝土结构设计规范，其跨中弯矩为：M = Fl Fl = 3Fl =ivi p m o对于混凝土梁而言，其梁宽为500mm，梁高为650mm，保护层as=25mm, f =，h=h-a =650-25=625mm。抗弯配筋验算公式：a =M/a1f bh2=X 106/XX500X6252二 =1-J1-2as =o因此，支座底下梁的钢筋满足抗弯要求。时，弯矩的最大峰值变为M中 =M中=2*-m=- m,而此时a =M/ a 1f bh02= X 106/ XX 500 X 6252
11、=1-J匚赢= b=，因此，混凝土梁不属于超筋破坏，单截面配筋 即可。则受压区配筋为As= a f bx/fy=(XX500XX625) /360实际过程中梁下部所配钢筋为11#25, S二。因此，支座底下梁的钢筋满足抗弯要求。因此，支座梁的位置满足抗弯要求，浇筑混凝土产生振动也可以 满足承载力要求。板受冲切承载力验算在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定(见下图图5)：(a)局部荷载作用下；(b)集中反力作用下1-冲切破坏锥体的斜截面；2-临界截面；3-临界截面的周长；4-冲切破坏锥体底面线板受冲切承载力计算yFWBf + o ） nu h0 1h
12、t pc,mm 0以上公式中的系数n,应按下列公式计算，并取其中较小值:n 1=+ & ,n 2=+ ah0/4 u式中:F 局部荷载设计值或集中反力设计值；对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差 值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡弯矩时，取等效集中反力设计值Fl，eq；h截面高度影响系数：当hW800mm时，取人=；当hN2000mm时，取人=；其间按线性内插法取用；f 混凝土轴心抗拉强度设计值； tpc、m临界截面的周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在mm2范p围内；临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周边h/2处板
13、垂直截面的最不利周长；h 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； 0n 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； 1n 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； 2B 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，B不宜大于4；当B Y F =300KN。h t pc,mm 00 1因此，混凝土板的抗冲切承载力满足要求，浇筑混凝土是不需要 加固。根据混凝土结构设计规范，当混凝土泵车浇筑混凝土产生震动 时，冲切力的最大峰值变为F1 =F1=2*300KN=600KN，而此时 实际过程中 B f +。 ) nu h 二F =600KN。h t pc,mm 01因此，支座底下板的钢筋满足抗冲切要求。因此，支座梁的位置满足抗冲切要求，浇筑混凝土产生振动也可 以满足承载力要求。结论：1. 混凝土在
