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1、40米跨箱梁满堂支架施工方 案范文完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）一、概述1、工程概况安庆长江公XX桥n标工程南岸堤外引桥为双幅分离式桥梁，单幅一联6跨（6M0m=240m ）为单箱单室预应力混凝土斜腹板等截面连续梁，梁高2.5m，箱梁顶板跨12.75m,底板宽5.384m ,箱梁顶、底板厚均为0。25m ,腹板厚0。5m，两侧翼缘板悬臂长度均为2。85m，全桥仅在桥墩支点截面处设置端，中横梁。桥面横坡在一3%2%变化,桥面横坡由梁底垫石变高度使梁体整体旋转而形成，箱梁横断面与梁高均保持不变；桥面 纵破为2。75%。桥面横坡见下表：桥面横坡一览表墩号桥面横坡梁底轴线与桥轴线距离（
2、cm）左幅（）右幅（%）左幅右幅YR11 0。116 0。020 662.20 657。15YR12 -1.217 0.020 665.65 657.15YR13 -2.551 -2。551 669。00 655.60YR14 3.000 -3.000 670。15 654.35YR15 -3.000 3。000 670。15 654。35YR16 3。000 3。000 670.15 654.35YR17 -3.000 -3.000 670.15 654。35箱梁采用单向预应力体系，纵向预应力钢束设置采用ej15.24钢绞线，Rby=1860Mpa ,波纹管制孔每跨单侧腹板内设置 6束16孔
3、钢束，在接缝处采用钢束联结器接长；顶板设 置12束7孔钢束，钢束长为14米，一端为P锚,一端为张拉锚，钢束跨越桥墩顶分布置， 每侧各长7米；底板设置4束7孔钢束，一端为P锚，一端为张拉锚，每束钢束跨越施工接 缝分布在两跨内。2、施工方法简介南堤外引桥位于缓和曲线段，桥位区多为农田、耕地及居民拆迁区，陆地施工条件相对较好。施工时，先将桥位地基处理后，采用扣件式满堂脚手架单幅逐跨现浇施工工艺进行施 工,施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板（按首跨长配置一套模板），内模采用胶合板（按首跨长配置一套模板），底模采用玻璃钢竹胶板（按一个标准跨和一个首跨长度配置） 总体施工工艺流程3、施工工艺流程二、满
4、堂支架搭设及预压1、地基处理先用推土机将表层耕质土、有机土推平并压实；承台基坑清淤后采用分层回填亚粘土并整平压实。原有地基整平压实后，再在其上填筑大约 30cm的黄土，并选择最佳含水量时用振 动压路机进行辗压，辗压次数不少于3遍，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实，然后在处理好的黄土层上铺设20cm石子，采用人工铺平，用YZ16吨振动压路机进行辗压。在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置 铺设枕木；为尽量减少地基变形的影响，在承台基坑回填好的地基上铺设大型废钢模板（此28米。处不铺设枕木），废钢模板铺设时，面板朝下。压实的黄土层及石子层的宽度大约为为避免
5、处理好地基受水浸泡，在两侧开挖40X30cm的排水沟，排水沟分段开挖形成坡度， 低点开挖集水坑2、支架安装本支架采用 扣件”式满堂脚手架，其结构形式纵向立杆间距为 90cm,横向立杆间距除 箱梁腹板所对应的位置处间距按46cm布置外，其余按90cm左右间距布置（可详见堤外引桥满堂支架横向布置图），在高度方向每间隔1。2m设置一排纵、横向联接脚手钢管， 使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆和每三排横向立杆各设置一道剪刀撑。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好枕木，便可进行支架搭设。支架搭设好后，测量放出几个高程控制点，然后带线，用管子割刀将多余的脚手 管割除
6、，在修平的立杆上口安装可调顶托，可调顶托是用来调整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右.由于整个堤外引桥位于缓和曲线上，因此拟将每跨支架划分为8个直线段拟和桥面箱梁曲线，每个直线段5m。施工时注意支架间距应相应调整.脚手管安装好后，在可调顶托上铺设I14工字钢，箱梁底板下方的I14工字钢横向布置，长6m，间距为0。9m ;由于本方案外侧模板及翼缘模板为大型钢模板，为考虑模板 整体移动，在翼缘板下所对应的位置I14工字钢采用顺桥向布置。I14工字钢铺设好后， 然后在箱梁底板下宽 6米的I14工字钢铺设6X12cm的木枋，木枋铺设间距为：在箱梁腹板 所对应的位置按18
7、cm布置，底板其余位置按3035cm布置。木枋布置好后可进行支架预 压。3、支架预压安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全.2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.1倍。本方案采用水箱加水分段预压法进行预压：施工前，按照水箱加工图纸加工好水箱，水箱采用3mm厚钢板进行满焊加工，加工好后进行试水试验，确保水箱不漏水。 每一段预压长度为 20米左右，由于首跨现浇长度为47米，故首跨需分三次预压，标准跨为40米及尾跨33米均需分两次预压。根据箱梁横截面特性，共制作6个大水箱（B型水箱）和6个小水箱
8、（A型水箱）,大水箱尺寸为:3米高，3米 宽，6.5米长；小水箱尺寸为：1.5米高，2米宽，6.5米长。水箱加工后采用 16t汽车吊进 行吊装就位，大水箱安放在箱梁底板所对应的位置，小水箱安放在两侧翼缘板所对应的位 置，12个水箱布置成3排4列，然后用水泵加水进行预压（详见堤外引桥预压步骤示意 图）。为了解支架沉降情况，在加水预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每5米布置一排，每排 4个点。在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100 %后所测数据与持荷 24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉
9、降到位，可用水管卸水，否则还须 持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸水卸水时通过水管将水排至水沟中或桥位区外，以免影响处理好的地基承载力，卸水完成后采用16t汽车吊将水箱前移卸水完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸水后标高减去持荷后 所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹 性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。经过几跨施工，得出支架预压后总沉降量在415mm之间,最大非弹性变形量为13mm ,平均非弹性变形量为 7mm左右。4、支架受力验算 、底模板下次梁(6 X12cm木枋
10、)验算：底模下脚手管立杆的纵向间距为0。9m,横向间距根据箱梁对应位置分别设为0.46和0.9 m,顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距90cm ;次梁按纵桥向布置，间距35cm和18cm。因此计算跨径为 0.9m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下 斜腹板对应位置和底板中间位置：a、斜腹板对应的间距为18cm的木枋受力验算底模处砼箱梁荷载：P1 = 2。5X26 = 65 kN /m2 (按2.5m砼厚度计算)模板荷载:P2 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2设备及人工荷载：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2砼浇注冲击及振捣荷载 ：P4 = 200 kg/m2 =
11、2 kN /m2贝U有 P =( P1 + P2 + P3 + P4)= 71。5 kN /m2W = bh2/6 = 6 X22/6 =144 cm3由梁正应力计算公式得：d = qL2/ 8W = (71。5X0.18) X1000X0。92 / 8 144X106=9.05 Mpa v : d = 10Mpa强度满足要求；由矩形梁弯曲剪应力计算公式得t = 3Q/2A = 3 (71 o 5X0.18) X103&0.9 12)12 6渊2X10-4=1 o 21 Mpa v t = 2Mpa参考一般木质)强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.1 (05 Mpa ； I
12、= bh3/12 = 864cm4f max = 5qL4 / 384EI = 5 1(87 (03(1030。94 / 384 864X10 8X1X1010=1.273mm v f= 1。5mm( f= L/400 )刚度满足要求。b、底板下间距为35cm的木枋受力验算中间底板位置砼厚度在0.50o 7m之间，按0o 7m进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.35m，则有：底模处砼箱梁荷载：P1 = 0.7 X6 = 18o 2 kN /m2内模支撑和模板荷载：P2 = 400 kg/m2 = 4 kN /m2设备及人工荷载：P3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN
13、 /m2砼浇注冲击及振捣荷载：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2贝U有 P =( P1 + P2 + P3 + P4)= 26.7 kN /m2q=26 o 7X0o 35=9 o 345t/m v 71.5 0.18=12.87 t/m表明底板下间距为 0。35m的木枋受的力比斜腹板对应的间距为0.18m的木枋所受的力要小，所以底板下间距为0.35m的木枋受力安全.以上各数据均未考虑模板强度影响，若考虑模板刚度作用和3跨连续梁，则以上各个实际值应小于此计算值。 、顶托横梁(114工字钢)验算：脚手管立杆的纵向间距为 0.9m横向间距为0.9m和0。46m，顶托工字钢横梁按横桥
14、 向布置，间距90cm。因此计算跨径为 0.9m和0.46m，为简化计算，按简支梁受力进行验算， 实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模下斜腹板对应位置即可：平均荷载大小为 q仁71.5 0.9=64.35kN/m另查表可得：WI14 =102X 103mm3 ; I = 712 X04mm4 ; S = I / 12跨内最大弯矩为：Mmax = 64.35X0。46X0。46/8= 1。702kN.m由梁正应力计算公式得：d w = Mmax / W = 1.702 X06 /(102 X03 )=16。 69 Mpa v d w = 145Mpa 满足要求；挠度计算按简支梁考虑
15、，得：E = 2。1X105 Mpa;f max = 5qL4 / 384EI = 564.35 X1000XQ。464X109 /（384 X2.1 X05X712X104）=0。053mm v : f = 2.25mm （: f:= L/400 ）刚度满足要求。 、立杆强度验算：脚手管（$ 48X 3）立杆的纵向间距为0.9m,横向间距为0。9m和0。 46m，因此单根立杆承受区域即为底板0。 9mX0。9m或0.46mX0。9m箱梁均布荷载，由工字钢横梁集中传至杆顶。根据受力分析，不难发现斜腹板对应的间距为立杆受力比其余位置间距为0。9nX0。 9m的立杆受力大，故以斜腹板下的间距为0。46mx 0。 9m立杆作为受力验算杆件。贝U有 P = 71。5 kN /m2由于大横杆步距为 1.2m ,长细比为 入=i / i = 1200 / 15.78 = 7,6查表可得 $ = 0.744则有:N := $Ac =0 744X489X215 = 78。22 kN
