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1、广州市正汇服装有限公司厂房二工程高支模专项施工方案高支模专项施工方案一、工程概况 广州市正汇服装有限公司厂房二工程位于广州市花都区花山镇三东大道北。本工程为五层楼建筑，首层层高为6.0米，二五层层高为4.0米，建筑物总高度27.5米，建筑面积约为5150平方米。本工程为钢筋混凝土结构，采用独立基础，楼板厚度不少于100mm。结构砼采用商品混凝土施工，混凝土强度有不低于C20。柱截面均为矩形柱，梁截面有：200400mm、200500mm、250500mm、250600mm、250700mm、250800mm等。现对250800梁模板及顶架进行设计和计算，截面尺寸小于250800的梁参照2508
2、00梁进行施工，本方案重点考虑支架的整体强度和稳定性。二、模板方案（一）、使用材料1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；2、梁侧模板的竖直木枋采用80mm80mm木枋；3、梁底板纵横龙骨均采用80mm80mm木枋；4、楼面模板纵横龙骨采用80mm80mm木枋；5、梁、楼面支顶采用门式钢管脚手架、可调式U型上托盘和平底下托盘；6、纵横水平拉杆和剪刀撑（斜拉杆）采用3.0厚48钢管。（二）、具体做法 1、250800mm梁侧模板竖枋间距300mm，梁底横枋间距300mm，下层纵枋为两条跨距1200mm，间距1200mm,门式架纵向跨距为900mm，横间距为1200mm。对拉螺栓12设一
3、排，水平间距1200mm,用孖钢管蝴蝶扣做对拉连接。3、楼面模板上层木枋间距450mm，下层木枋跨距不大于900mm,门式架最大排距1200mm。4、支顶底部用平头底座，支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶上木枋高度。螺杆伸出长度不超过300mm。5、纵横水平拉杆及剪刀撑在门式架支顶底部上0.30m处纵横设置水平拉杆，以后每一个门式架顶纵横设水平拉杆，除水平拉杆外，高支模顶架周边及高支模顶架内纵横排距、间距5m左右水平距离设一道剪刀撑（斜拉杆），用48钢管拉结，水平拉杆和剪刀撑应与钢管支顶有效连接。计算书：梁模板与支撑计算书一、梁模板荷载标准值模板自重 = 1.000kN/m2;钢筋自重 = 1.
4、500kN/m3;混凝土自重 = 24.000kN/m3;施工荷载标准值 = 2.500kN/m2;强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22cto12 F=cH其中混凝土的重力密度，取24.000 kN/m3.t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/(T+15),取4.000hT 混凝土的入模温度，取28.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响
5、修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.704kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=21.704kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。二、梁模板底模计算梁底模板计算给出了简化计算和连续梁计算两种结果。梁底模板的高度H=800mm;梁底模板的宽度B=250mm;梁底模板的计算跨度L=1800mm。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3; I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4;（1）简化计算结果强度计算公式要求： f =
6、 M/W = ql2/8W f其中 f 梁底模板的强度计算值（N/mm2）;M 计算的最大弯矩（N.mm）;q 作用在梁底模板的均布荷载 q = 26.360N/mm;l 计算跨度，对底板为顶撑立柱纵向间距l = 300mm;W 梁底模板的截面抵抗矩，W = 16.20cm3;f 梁底模板的强度设计值，f = 13.00N/mm2;梁底模板的强度计算值：f = 9.534小于f，满足要求！挠度计算公式要求： w = 5ql4384EI w其中 w 梁底模板的挠度计算值（mm）;w 梁底模板的挠度设计值w = 0.625mm;E 面板弹性模量，E = 9000N/mm2;梁底模板的挠度计算值：w
7、 = 0.605mm小于w,满足要求！ 经计算可以得到梁底模板的弯矩最大值M = 0.174kN.m; 梁底模板的剪刀最大值V = 7.472kN;梁底模板的强度计算值：f = 8.057小于f,满足要求！梁底模板的挠度计算值：w = 0.295mm小于w，满足要求！三、梁底方木的计算方木按照简支梁计算。 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.5001.6000.150=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3400.150(21.600+0.500)/0.500=0.377kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
8、(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.150=0.300kN/m经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2(6.120+0.377)+1.40.300=8.217kN/m 2.方木强度、挠度、抗剪计算 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.054kN N2=2.054kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.976kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.054kN 经过计算得到最大变形 V= 4.1mm 方木的截面力学参数为 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.00
9、8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.976106/85333.3=11.44N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.054/(28080)=0.481N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =4.1mm 方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 四、梁底托梁的计
10、算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.422kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.311kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.422106/1.05/5800.0=69.3N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,
11、满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.4mm 顶托梁的最大挠度小于550.0/400,满足要求!五、立杆的稳定性计算 1、门架荷载标准值 门架静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m） 每米高脚手架自重合计NGK1=0.502 / 1.930 = 0.26kN/m （2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m） 每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGK2=0.122kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.382kN/m. 2、立杆的稳定性计算 作用直于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N=1.2NGH + NQ 其中
12、 NG每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.379kN/m;NQ托梁传递荷载，NQ=16kN;H脚手架的搭设高度，H=4.2m。经计算得到，N=1.20.3824.216=17.925kN门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 N Nd其中N作用于一榀门架的轴向力设计值，N=19.34kN; Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN);一榀门稳定承载力设计值公式计算 Nd=Af其中 门架立杆的稳定系数，由长细比k/i查表得到，=0.333； k 调整系数，k=1.13;i 门架立杆的换算截面回围半径，i=1.51cm;I 门架立杆的换算面惯性矩，I=5.01cm4; 门架的高度，ho=1.93m 门架立杆的截面惯性矩，=2.79cm4;A1 门架立杆的截面面积，A1=2.20cm2; 门架加强杆的高度，=1.54m;I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=2.79cm4;A 一榀门架立杆的
