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1、青临高速第十五合同段I号桥现浇箱梁支架预压施工方案一、工程概况互通立交丨号桥位于沂水县四十里堡镇，桥梁中心桩号为K128+363.2, 上跨S335线，与S335线交角115。 I号桥全长82.052m，跨径布置为： 20m+25m+20m。上部结构为现浇连续预应力箱梁（图1），箱梁梁高1.4米， 箱梁顶、底板厚分别为 0. 25米、0. 22米，中、边腹板厚为 0. 45米，两侧 悬臂长均为 2.0 米。在桥墩台支点截面处设置端、中横梁，其中中横梁宽 2.0 米，端横梁宽1.3 米。左幅箱梁顶板宽16. 5 米，底板宽12.5 米，采 用纵向4孔6 束预应力混凝土结构；右幅箱梁处于缓和曲线段
2、，顶板宽度 从26.248m渐变至28.809m,采用纵向6孔6束预应力混凝土结构。全桥 箱梁共现浇C50混凝土 1862m3。二、支架基础处理为减小支架变形、保证结构安全和线路线形，支架施工前需对支架基 础进行处理，要求支架地基承载力必须达到110Kpa以上，为此地基处理方 案如下：对于该桥位于地质情况较好的地段，将支架范围内地面整平碾压密实,对于桥台、桥墩基坑附近开挖过的地面,采取分层回填分层压实予 以加固,使其承载力满足支架的受力要求,最后在支架搭设范围区内表层 铺筑1015cm厚C20砼，原沥青路面可不做处理，直接搭设脚手架。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，在场地两侧开
3、挖30 X30cm排水沟，并设置引水槽，严禁在施工场地内形成积水，造 成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。三、支架搭设全桥采用碗扣式满堂支架，施工前应根据梁体高度确定支架搭设高 度，绘制支架布置图，根据支架布置放置底托，再根据杆件组合情况搭设 立杆和水平杆，立杆纵横向间距为：端横梁处受力部位全部处于台帽上， 因此支架布置可按照普通支架布置方式；在中横梁处支架布置为60X60厘 米；其余区间为90X90厘米。步距视架子实际高度采用120厘米或60厘 米，利用可调下托调整支架横杆使之保持整体水平。立杆高度选择30厘 米、120厘米、180厘米、240厘米、300厘米几种，立杆接头位
4、置根据高 度交错布设。在支架搭设过程中结合模板、横梁、纵梁厚度通过跟踪测量 调整支架高度，同时确保可调U型顶托螺旋调节幅度不超过25 cm。在支 架U型顶托上沿线路纵向摆放横截面为12cmX 15cm方木作为横梁, 12X15 厘米方木上再纵向放置8X8cm方木，纵梁方木分布间距为30厘米，顶托 与横梁方木、横梁方木与纵梁方木间用铁丝拧紧。搭设完成后纵横向增加 剪刀撑，横向剪刀撑间距为2.7米，左幅箱梁纵向剪刀撑设五道，（每道腹 板及两边各一道），右幅箱梁纵向剪刀撑设七道（每道腹板、及两边各一 道），以保证支架的稳定。然后通过顶托调整标高，铺设底模。（附件1: 支架、模板内力分析）跨S335路
5、的支架施工方案采用碗扣式脚手架作支墩 过载梁上直接铺 8X8cm方木，下部留高4.5m，宽4.4m的车道。支架基础采用C20砼共设3道条形基础，支墩脚手架沿线路方向间距30cm，横向间距30cm,上部设丨 8工字钢作横向分配梁，丨28b型工字钢作过载梁，纵横槽钢间焊接成为一 体（见图2：预留通道支架安装示意图）。门洞上下支架断开处，增加剪 刀撑及斜撑。门洞进出口端部设有临时防撞墩，四周设有警示标志，并且 夜间警示灯打开，防止车辆对门型支架损坏，打完混凝土张拉前24小时要 有值班人员。具体的支架检算见附件2：跨路支架检算书。四、支架预压施工方案1、支架预压荷载选择丨号桥箱梁混凝土分两次浇注：第一
6、次浇注底板及腹板,先浇底板,底板振捣密实后再浇注腹板，底板浇注进程先于腹板35M避免腹板混凝土坍至底板；第二次浇注箱梁顶板和翼缘板（见图 3）。因此支架预压加载选择 100%加载。第二次浇筑20 30、902、支架预压的目的图3箱梁砼浇筑层次图第一次浇筑在同等荷载情况下,对支架进行预压,以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响,测量支架的弹性变形的实际数值,作 为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考；检验支架的受力稳定情况,确 保支架的安全。3、支架预压范围及顺序丨号桥施工的顺序为先施工左半幅,在左半幅预压及浇筑砼期间,同时施工右半幅的支架,待左半幅拆除支架将底模板拆除后,立即
7、投入到右 半幅的施工。预压采取每半幅分两次预压的方案：即第一次预压半幅的第 一孔及第二孔的一半，第二次预压第二孔的另一半及第三孔。4、预压加载由于本桥跨省道335线，S335是沂水至莒县的交通要道，交通量很大, 为减少施工对交通的影响，应尽量缩短工期。支架预压方案我们结合目前 现状和以前的经验，拟采用堆载砂袋预压。砂袋堆加时应与箱梁混凝土布 置形式尽可能相同，加载时从低端向高端推进。加载时的速度不能过快， 以减少支架的早期变形。预压重量与全跨内钢筋混凝土相等，并考虑施工 荷载和风力影响等因素（附件 3：支架预压重量计算）。因用砂袋预压，考虑到阴雨天对底模板的污染，采用不满铺底板竹胶 板进行预压
8、。底板方木是横向铺设12X15cm方木，纵向铺设8X8cm方木, 用宽50CM的条形竹胶板将纵向铺设把底板方木连成整体，条形竹胶板按纵 向 5 米布置。5、沉降点布置为了取得支架预压过程中的沉降及变形数据，沿支架纵向每跨布设五 个断面（墩中心、1/5 跨、2/5 跨、3/5 跨、4/5 跨），每个横向按底板左边， 中心，右边交叉点处设置沉降点。（图 4沉降观测点的布置）。线图 4. 沉降观测点布置图6、测量监控步骤荷载施加前、荷载施加 100%后，布载 24 小时后、卸载前测量各测量 点标高值。 、堆载前，布置测量标高点并记录每点的初始标高值H1,作好记录。 、堆载结束后立即进行观测各测量点的
9、标高值H2,并做好相应的记 录。 、以后每天上午8时左右、下午五时左右各观测一次支架的沉降， 观测数据应严格按实记录，并请监理工程师进行复核。直到支架连续 24小 时沉降小于 3mm 并经监理工程师认可后准备卸载。卸载前测量各测量点标 高值 H3。 、卸载后测量出各测量点标高值H4,此时就可以计算出各观测点的 变形如下：非弹性变形 1二H1-H4。通过试压后，可认为支架、模板、方木、地基 等的非弹性变形已经消除。弹性变形厶2二H4-H3。根据该弹性变形值，在底模上设置预拱度厶2， 以使支架变形后梁体线型满足设计要求。另外，根据 H2 和 H3 的差值，可以大体看出持续荷载对支架及地基变 形的影
10、响程度。7、调整底模标高根据预压测量的H1、H2、H3、H4，填写预拱度计算表（附表1预 拱度计算表），根据如下公式调整底模标高：底模顶面标高二梁底设计标高+A2的平均值。8、注意事项1、铺设底模板后测量 H1 前应加强对支架的全面检查，确保支架在荷载作用下无异常变形。2、加载过程中应安排专人加强对支架及地基变形情况的观测，如有异 常变形，应及时通知现场施工管理人员立即停止加载，在采取足够的加固 措施后方可继续加载，以免出现重大安全事故。3、加载及卸载过程应加强施工现场安全保卫工作，确保各方面的安全。4、预压完成后，根据支架变形情况及地基沉降程度，采取必要的措施 对薄弱环节进行加强，确保施工安
11、全和工程质量。附件 1支架、模板内力分析一、概况沂水南互通1号桥分左右两幅，左幅基本桥宽16.5m,右幅基本桥宽25.5m。中跨跨径为 25m。左幅箱梁横断面图【S 左=9.7m2 ； V 左=9.7X25=242.5m3 ； G 左=242.5 X26=6305KN;其恒载设计值 为：6305/ (16.5X25) =15.3KN/m2 】右幅箱梁横断面图【S 右=15.2m2 ； V 右=15.2X25=380m3 ； G 右=380X26=9880KN;其恒载设计值为： 9880/(25.5X25) =15.5KN/m2】经对比取两幅设计值较大者作为恒载设计标准值，则恒载设计标准值为 1
12、5.5KN/m2。(1 )模板计算模板跨径L=0.9m;模板宽度b=0.3m;新浇混凝土平均荷载g=15.5KN/m2；施工人11员、料、具行走运输堆放载荷g =2.5KN / m2;倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝r土时产生的荷载均按2KN / m2考虑。模板每米荷载为：g=(g +g +2X2.0) X0.25=(15.5+2.5+2X2.0) X0.25=5.5 KN / m.1r模板跨中弯距计算：跨中弯距：M 二gl 2/10=5.5 X 0.92/10=0.4455KN m1/2 1按集中力 P=1.5KN 计算： M =Pl/6=1.5X 0.9/6=0.225KN m0.44
13、55KN m1/2 1竹胶板其容许弯应力ow =90Mpa，并可提高1.2，模板需要的截面模量：W二M/(1.2Xow )=0.4455/(1.2X90X 103)=4.22X 10-6m3根据W、b得h为：h二丿(6XW/b)二丿(6X4.22X 10-6 / 0.25)=0.010m故实际模板厚度采用0.015m是符合要求的。(2)纵梁计算：纵梁跨度：l=0.9m;横桥向宽度l=0.9m;那么有：21纵梁单位荷载： g=(g+g+2X2.0)l=22X0.9=19.8KN/m1 r 1跨中弯距： M = gl 2/ 8=19.8X 0.92/ 8=2.005KN m1/2 2需要的截面模量
14、： W=M/(1.2Xow )=2.005/(1.2X13X103)=1.285X10-4m3纵梁方木宽度b为0.12m，那么有：h= V (6Xw/b) = V (6 X 1.285 X 10-4 / 0.10)=0.088m纵梁方木截面积为0.15mX0.12m,核算其挠度，则有：I= bh3/ 12=0.12X 0.153/ 12=3.375X 10-5m4F= 5X gl 4/(384X EI)=5X 19.8X 0.94/(384X 10X 106X 3.375X 10-5)=5.012X 10-4m2F/l=5.012X 10-4/0.9=1/1796f/l =1/4002符合要求
15、(3)立杆计算立杆承受由横杆传递来的荷载 N=gl=19.8X0.9=17.82KN2钢管截面最小回转半径i=15.78mm,横杆步距为1.2m,长细比入二l/i=1200 / 15.78=76, 查表得 0=0.676，那么有N二0A o =0.676X489X215=71KN由于N N,满足要求端、中横梁部分为实心钢筋混凝土，立杆横向间距改为0.6m，纵梁间距相应改为0.6m，均能满足要求。附件 2一、概况沂水南互通1号桥分左右两幅，左幅基本桥宽16.5m,右幅基本桥宽25.5m。中跨 跨径为 25m。20于30 v左幅箱梁横断面图【S 左=9.7m2 ； V 左=9.7X25=242.5m3 ； G 左=242.5 X26=6305KN;其恒载设计值为：6305/ (16.5X25) =15.3KN/m2 】h255d右幅箱梁横断面图【S 右=15.2m2 ； V 右=15.2X25=380m3 ； G 右=380X26=9880KN;其恒载设计值为： 9880/(25.5X25) =15.5KN/m2】经对比取两幅设计值较大者作为恒载设计标准值，则恒载设计标准值为 15.5KN/
