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1、XXXXXX物资储备中心暨科技文化综合服务中心工程超高满堂脚手架搭设方案编 制： 王钧审 核:张国童审批： 叶学武福建省xxxxx有限公司二零一四年五月超高满堂脚手架搭设方案一、工程概况：XXXXXXX物资储备中心暨科技文化综合服务中心地上八层，建筑总高度为32.8m, 最高位置为35。8米，0。00相当于罗零标高16。5m.建筑面积6110 m2,占地面积833.94m2； 结构体系均为现浇钢筋混凝土框架结构，工程建筑等级二级，耐火等级为二级，结构抗震设 防烈度为七度。地上一三层为综合服务中心，位于综合服务中心的大堂及门厅部位(2/0AB-4轴/2/0A B-5轴)处，从一层到二层顶板即三层
2、楼面为采光井，该处一层为无楼顶板，从一层楼面到三 层楼面全高7。5m，面积为8.4X10.7=89。88 E，模板支撑拟采用扣件式钢管满堂脚手架 支撑系统。二、编制依据1. 建筑施工安全检查标准JGJ59-992. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全施工规范JGJ166-20083. 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80914. 建筑施工手册2010-9第四版5. 本工程设计图纸和施工组织设计文件6. 其它相关法规标准及规程7.三、脚手架搭设材料要求：1. 脚手架各种杆件采用外径48mm，壁厚3.5mm焊接钢管，使用生产厂家合格的产品并持有 合格证，其力学性能符合国家现行标准碳素结构钢GBT700
3、中Q235A的规定，钢管 不得弯曲，变形，开焊，裂纹等缺陷，严禁使用不合格钢管.2. 扣件使用生产厂家合格的产品，并持有合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手 架GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、 滑丝等缺陷，扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧 钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部件转动灵活，旋转扣件的两旋转 面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力矩达60N-M时扣件不得破坏。四、脚手架搭设技术措施1. 施工准备在脚手架搭设前，由工地技术负责人根据脚手架搭拆方案向专业班组进行书面技术交 底,并履行交底
4、签字手续，各持一份互相监管，由专业班组长向操作人员进行班前技术交底， 并做好交底记录入档。按对脚手架使用的各种材料的要求,对使用的材料全检查，不合格的材料坚决剔除。 搭拆脚手架的操作人员必须是熟练工，并持有劳动部门颁发的上岗证。2. 地基处理：排架基底为原土夯实，密实度达95%以上.3. 满堂脚手架的基础满堂脚手架的每根立杆底部均设置200 X200的木垫块。4. 脚手架搭设施工要点砼楼面排架间距：二层顶板砼厚度100mm，脚手架立杆纵横间距均为600mm，大横杆步距1200mm.砼楼面预应力框架梁排架间距：二层顶板处6条预应力框架梁截面尺寸为 250 X 700mm,200X500mm, 2
5、00X400mm，跨度,4.7m, 3.3m, 2.7m，该处沿梁长方向立杆间距为 600mm，梁两侧立杆间距900mm,大横杆步距1200mm。并在梁底中心增设一排立杆垂直支 撑，立杆间距600mm，保证上下立杆处于同一垂直线上。所有立杆在离地200mm时设置一道水平扫地杆，向上每隔1200mm，设大横杆水平 拉结，形成整体框架.架体与建筑物的拉结:架体高度外侧每层楼用钢管与邻近的框架柱或各层脚手架支撑 系统拉结牢固，以防止架体倾斜晃动摇摆。设置剪刀撑：剪刀撑采用6米钢管搭设，在架体中间纵横方向按立杆7根，大横杆4 根为一组剪刀撑，每隔6根设置一组与地面成45度角，架体四周外立面均要设置，而
6、且每组剪 刀撑上下要连续设置，确保架体整体稳定性。5。计算参数：模板支架搭设高度为7。5m，立杆的纵距b=0。80m，立杆的横距1=0。80m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2,弹性模量6000。0N/mm2.木方50 X 100mm，间距100mm，剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量 9000.0N/mm2.模板自重0。50kN/m2,混凝土钢筋自重24.00kN/m3,施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1。00。IZDK a枝底方木图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的
7、钢管类型为48X3.5。6.模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 24.000X0。180X0.800+0.500X0.800=3.856kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2。500)X0.800=2。000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80。00X1。80X1.80/6 = 43。20cm3;I = 80。00X1。80X1.80X1。80/12 = 38.88cm4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中f 面板的抗弯强度计算值(N
8、/mm2)；M -面板的最大弯距(N.mm);W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0。100X (1。20X3.856+1.40X2。000)X0.100X0.100=0.007kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.007X 1000X 1000/43200=00 172N/mm2 面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(2) 抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600X(1。20X3o 856+1。4X2。000)X0。100=0。446kN 截面抗剪强度
9、计算值 T=3X446o 0/ (2X800.000X18.000)=0。046N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算T T，满足要求！(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0o 677X3o 856X 1004/(100X6000X388800) =0。001mm 面板的最大挠度小于100.0/250，满足要求！7。模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1。荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m):q11 = 24.000x00 180x0.100=0。432kN/m(2) 模板的自重线荷
10、载(kN/m)：q12 = 0.500x00 100=0.050kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2 = (2o 500+0.000)X00 100=0.250kN/m静荷载 q1 = 1o 20X0.432+1.20X00 050=0.578kN/m活荷载 q2 = 1.40X0.250=0.350kN/m计算单元内的木方集中力为(0。350+0o 578)X0.800=00 742kN2。木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和，计算公式如下：均布荷载 q = 00 743/0
11、.800=0.928kN/m最大弯矩 M = 00 1ql2=00 1X0.93X00 80X0.80=0 059kN.m最大剪力 Q=00 6X0.800X00 928=0.446kN最大支座力 N=10 1X00 800X00 928=0.817kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5.00X10.00X10.00/6 = 830 33cm3；I = 5.00X10.00X10.00X100 00/12 = 416o 67cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=00 059X106/83333.3=0.71N/mm2木方的抗弯计算强度小于13
12、.0N/mm2,满足要求！(2) 木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 00 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3X 446/(2X 50X 100)=0.134N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3) 木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.482kN/m最大变形 v =00 677X0.482X8000 04/ (100X90000 00X41666660 8)=0.036mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求！8。板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算
13、横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.8.0N0N0N0!0N0N0NPN0N0!集中荷载P取木方支撑传递力。0.支撑钢管计算简图0.23.231.0临2噌0.5150.420支撑钢管弯矩图（kN。m）2.88.862.04.04.413蹬69.691.75.05 0.23.230.40.441.2B232.04.02.86.860.2.22.22支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:0E2I0BM!13 13盟13盟疝幽羽13204藐13IkjBMNkMI泌2kN支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mm
14、ax=0。515kN。m最大变形vmax=0。474mm最大支座力 Qmax=7.179kN抗弯计算强度 f=0.515X 106/5080。0=101.32N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于800。0/150与10mm，满足要求！9。扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.18kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！10. 模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板
15、支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN):NG1 = 0.129x5.700=0.736kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.500x00 800x0.800=0。320kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 24o 000x0o 180x0。800x0。800=2.765kN经计算得到，静荷载标准值NG = (NG1+NG2+NG3)= 3。821kN。2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)X0。800X0。800=1.600kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ11。立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
