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1、第一章 工程概况一、工程名称：济南某广场幕墙工程二、工程地点：济南市三、工程内容：玻璃、铝板幕墙四、幕墙最大高度： 99.75M五、地震设防烈度：六度设防六、幕墙防火等级：耐火等级一级第二章 结构设计理论和标准一、本结构计算遵循以下规范及标准：、 玻璃幕墙工程技术规范、 建筑幕墙、 建筑结构荷载规范、 钢结构设计规范、 高层民用建筑设计防火规范、 建筑防雷设计规范、 建筑抗震设计规范、 民用建筑隔声设计规范、 建筑模数协调统一标准、 铝及铝合金阳极氧、阳极氧化膜总规范、 金属镀膜和化学处理表示方法、 金属覆盖层、钢铁制品热镀锌层相关要求、高层民用建筑钢结构技术规程二、本结构计算遵循以下设计理论
2、和规定：、玻璃幕墙按围护结构设计，其骨架竖梃悬挂在主体结构上，处于受拉状态，层与层之间设置竖向伸缩缝。、玻璃幕墙及其连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能 力，均采用螺栓连接。、幕墙均按度设防，遵循“小震不坏，中震可修，大震不倒”的原则， 幕墙在设防烈度地震作用下经修理后仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙骨架 不脱落。、幕墙构件在重力荷载、风荷载、地震作用、温度作用和主体结构位移 影响下均具有安全性。、幕墙构件采用弹性方法计算，其截面最大应力设计值应不超过材料的 强度设计值：?式中一一荷载和作用产生的截面最大应力设计值；?材料强度设计值。、荷载和作用效应组合的分项系数按下列规定采用：、进
3、行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载丫：风荷载丫：地震作用丫：温度作用丫：、进行位移和挠度计算时：重力荷载丫：风荷载丫：地震作用丫：温度作用丫：、当两个及以上的可变荷载或作用（风荷载、地震作用和温度作用）效 应参加组合时，第一个可变荷载或作用效应的组合系数可按采用；第二个可 变荷载或作用效应的组合系数可按采用； 第三个可变荷载或作用效应的组合 系数可按采用。、荷载和作用效应可按下式进行组合：丫少丫少丫 6 丫式中 一一荷载和作用效应组合后的设计值；重力荷载作为永久荷载产生的效应；、一一分别为风荷载、地震作用和温度作用作为可变荷载和作用产 生的效应。按不同的组合情况，三者可分别作为第
4、一个、第二个和第三个可 变荷载和作用产生的效应；一、丫、丫、丫各效应的分项系数，可按 2.2.6米用；少、少、一一一分别为风荷载、地震作用和温度作用效应的组合系数。 取决于各效应分别作为第一个、第二个和第三个可变荷载和作用的效应，可 按2.2.7取值；、幕墙按各效应组合中的最不利组合进行设计。第三章幕墙材料的物理特性及力学性能一、玻璃的强度设计值:类型厚度（）强度设计值？（）大面上的强度边缘强度浮法玻璃钢化玻璃二、铝合金型材的强度设计值:型材状态强度设计值？（）抗拉、抗压抗男、三、幕墙连接件钢材的强度设计值:钢材类型强度设计值（）抗拉、抗压和抗弯？抗剪？（第一组）四、焊缝强度设计值:焊接方法
5、和焊条型号构件 钢材强度设计值？（）对接焊缝隙（三级）角焊缝手工焊 型抗拉、抗弯抗拉、抗压、抗男五、螺栓连接的强度设计值:螺栓钢号强度设计值？（）级级、级普通螺 栓抗拉抗男抗拉抗男六、幕墙材料的重力体积密度:序号材料名称密度（）密度（）玻璃矿棉（防火棉、保温棉）()铝合金型材钢材七、幕墙材料的弹性模量:序号材 料弹性模量（）玻璃铝合金钢材不锈钢（奥氏体）八、幕墙材料的线膨胀系数:序号材 料线膨胀系数Q （）混凝土钢材铝合金玻璃不锈钢（奥氏体）第四章 荷载及作用计算一、风荷载作用、作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算：式中3 作用在幕墙上的风荷载标准值（）；B 瞬时风压的阵风系数，取；W风压高度
6、变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载 规范采用，取M （）（按类地区计算）；风荷载体型系数，竖向幕墙外表面取士；基本风压，根据建筑结构荷载规范，济南市取。则3 W （1（公式）、作用在幕墙上的风荷载设计值按下式计算：3 丫 3式中3 作用在幕墙上的风荷载设计值（）；丫一一风荷载作用效应的分项系数，取；则 3 3（公式）二、地震作用（）玻璃地震作用、垂直于幕墙平面的均布水平地震作用按下式计算：式中 一一垂直于幕墙平面的均布水平地震作用（）；B 动力放大系数，取；% 水平地震影响系数最大值，度防震设计时取；幕墙单位面积自重标准值。则（公式）2、 平行于幕墙平面的集中水平地震作用按下式计算：式中一一
7、平行于幕墙平面的集中水平地震作用（）；B 动力放大系数，取；% 水平地震影响系数最大值，度防震设计时取；幕墙构件的重量（），玻璃幕墙等于。则（公式）三、水平荷载及作用效应的最不利组合值按下式计算：。丫 3少丫（公式）式中 可变荷载组合系数：少,少荷载分项系数：进行强度计算时，丫 , 丫进行挠度计算时，丫， 丫四、根据公式、和，计算得每一幕墙表面上的水平风压荷载标准值、设计 值以及风压荷载与水平地震作用的组合值如下：（表）序 号幕 墙标图（）()必（）柿组合（）说明：根据规范第5.2.2条作用于幕墙上的风荷载标准值不应小于。因此本表中序号的3表中 一一玻璃幕墙的风荷载设计值与水平地震作用设计值的
8、组合值，用于强度计算；一一玻璃幕墙的风荷载标准值与水平地震作用标准值的组合值，用于挠度计算。第五章幕墙板块的选用与校核第一节南立面玻璃幕墙隐框式幕墙玻璃的选用与校核幕墙玻璃最大分格尺寸：；对应标高为：，查表得幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下，其最大应力按下式校核:式中组合载作用下玻璃最大应力（）组合荷载设计值（）； 玻璃短边边长（）； 玻璃的厚度（）；-弯曲系数，可按边长比由下表查出（为长边边长） 玻璃的大面上强度允许值，钢化玻璃取O由 查得则 （X）?安全！幕墙玻璃在垂直于玻璃平面的组合荷载作用下的挠度校核。根据查建筑结构静力计算手册，四边简支板挠度系数：？刚度： （W） 式中：刚度
9、；玻璃弹性模量（）；玻璃板厚（）；泊桑比（玻璃）；X（）挠度:xXX挠度大于玻璃板厚，应考虑大挠度的影响，上述按小挠度公式计算的应 力，挠度值应乘以折减系数进行挠度修正。挠度修正：X式中： 荷载组合； 玻璃短边尺寸； 玻璃弹性模量； 玻璃厚度(中空玻璃X)XXXX()查表得拆减系数。修正后挠度值：(1 X 处 结论：强度修正后富余更大。挠度虽然较大，但仍在允许范围内。在年温度变化影响下玻璃边缘与边框之间发生挤压时在玻璃中产生的挤压温度应力按下式校核:中空玻璃与槽口的配合式中由于温度变化在玻璃中产生的挤压应力() 算值为负时，挤压应力取为零；玻璃的弹性模量，取 ； 玻璃的线膨胀系数，取；一幕墙年
10、温度变化(C)，取C； 玻璃边缘与边框之间的空隙，隐框幕墙取; 施工误差，取； 玻璃的长边尺寸()。xxx(xx)不产生挤压应力!玻璃中央与边缘温度差应力按下式计算()式中温度应力()；玻璃的弹性模量，取 ；玻璃的线膨胀系数，取；阴影系数，取；窗帘系数，取；玻璃面积X玻璃面积系数，取；嵌缝材料系数，取；玻璃中央与边缘的温度差，取c?玻璃的边缘强度允许值，钢化玻璃取O?合格！第六章玻璃幕墙结构胶缝计算隐框玻璃幕墙结构胶缝计算选取最不利板块为代表计算（最大标高处）玻璃分格尺寸：；对应标高为：，查表得 3。结构硅酮密封胶中的应力由所承受的短期或长期荷载和作用计算，并 应分别符合下式条件：或？或？式中
11、短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力标准值（）； 短期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的剪应力标准 值（）；长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的拉应力标准 值（）； 长期荷载或作用在结构硅酮密封胶中产生的剪应力标准 值（）；? 结构硅酮密封胶短期强度允许值，取；? 结构硅酮密封胶长期强度允许值，取；结构硅酮密封胶的粘结宽度计算在风荷载作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度 3按下式计算:GJCD式中3 在风荷载作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度（）3 风荷载标准值（）； 玻璃的短边长度（）；? 结构硅酮密封胶短期强度允许值，取。则 3在玻璃自重作用下，结构硅酮密封胶的粘结宽度按下式计算:0 ?
12、式中 一一在玻璃自重作用下结构硅酮密封胶的粘结宽度（）玻璃单位面积重量（）；、一一玻璃的短边和长边长度（）；?结构硅酮密封胶长期强度允许值，取。（）则（）所以本工程中玻璃幕墙所取胶缝粘结宽度满足要求！结构硅酮密封胶的粘结厚度按下式计算幕墙玻璃的相对位移量（最大温差C）玻璃长边的最大尺寸（钻玻）X （XX） X式中一一结构硅酮密封胶的粘结厚度（）；一幕墙的相对位移量，取 ； 一一结构硅酮密封胶的变位承受能力，取。则一V （） 故本工程所取胶缝粘结厚度满足要求！第七章玻璃幕墙立柱计算第一节南立面玻璃幕墙计算 一、标高玻璃幕墙立柱计算 、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的拉弯构件进行设计，立柱在水平荷载和 自重的共同作用下处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力 和挠度。本立柱位于主塔楼，南立面标高。查（表）得 荷载带宽X X一 X X、内力计算按校接多跨连续梁计算简图，采用理正建筑结构系列软件平面刚桁架计 算程序最大弯矩，采用X X由自重产生的最大轴力X X强度验算XXX X式中一一立
