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1、装配式钢筋混凝土简支T形梁桥课程设计、设计资料1、 桥面净宽：净-7 （车行道）+2 X1.0 （人行道）+2 X0.25 （栏杆）2、主梁跨径和全长标准跨径：Lb=25m （墩中心距离）。计算跨径：L=24.50m （支座中心距离）。预制长度：L =24.95m （主梁预制长度）。3、设计荷载公路-II级，人群3.5kN/m 2。4、材料材料规格内容钢筋HRB335 （原U级）主梁主筋、弯起钢筋和架立钢筋R235 （原I级）箍筋混凝土C25主梁C30防水桥面铺装5、结构尺寸横隔梁5根，肋宽15cm140T型梁尺寸图（单位：cm ）6、计算方法 极限状态法7、设计依据（1）公路桥涵设计通用规范
2、（JTG -D60-2004 ）公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范（JTG -D60-2004 ）。二、行车道板的计算（一）计算模式行车道板按照两端固定中间铰接的板来计算（二）荷载及其效应1 每延米板上的恒载个g桥面铺装：gi 0.1 1.0 242.4kN/mT梁翼缘板自重：g20.111.0252.75kN /m每延米跨宽板恒载合计：gg1g22.42.755.15kN / m2 永久荷载产生的效应11.80.2 2弯矩：Msggi。5.15() 1.65kNm222剪力：Qsggl。 5.15 （j8?0,2） 4.12kN3 可变荷载产生的效应以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不
3、利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车 轮荷载根据公路桥涵设计通用规范条后轮着地宽度b2及长度a2为：a2 0.2mb2 0.6m顺行车方向轮压分布宽度：a! a2 2H 0.2 2 0.1 0.4m垂直行车方向轮压分布宽度：b1 b2 2H 0.6 2 0.1 0.8m荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：a a1 1.4 21。 0.4 1.4 2 0.8 3.4m单轮时：a a1 2l00.4 2 0.82.0m根据公路桥涵设计通用规范条，局部加载冲击系数：11.3作用于每米宽板条上的弯矩为：P D2800.8Msp (1)(10)1.3(0.8)16.06kN/m4a 44 3.44单个车
4、轮时：Pb11400.8Msp (1) (l0 丄)1.3(0.8)13.65kN /m4a44 2.04取最大值：Msp 16.06kN /mp280作用于每米宽板条上的剪力为：Qsp (1)一 1.3 26.76kNp4a 4 3.44 基本组合根据公路桥涵设计通用规范条恒+汽：1.2Msg 1.4M sp 1.2 ( 1.65)1.4 ( 16.06)24.46kN /m1.2QSg 1.4Qsp 1.2 4.12 1.4 26.7642.41kN故行车道板的设计作用效应为：Msj 24.46kN/mQsj42.41kN(三) 截面设计、配筋与强度验算1.界面设计与配筋悬臂板根部高度h
5、14cm，净保护层a 2cm。若选用_12钢筋，则有效高度h。为:d0.014h0 h a 0.14 0.020.113m2 2根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范条：XMd fcdbxg 23X24.46 11.5 103 1.0 x (0.113)2化简：x20.226X 0.004250解得：x 0.0205m验算：bh00.56 0.1130.0633m x 0.0205m根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范条:fsd Asfcd bx11.5 1.0 0.02052808.42 10 4m228.42cm需要的间距为：s 100/(8.42/1.131)13.
6、4cm，取 s 13cm此时 A 1.131 100 8.7cm213即桥面板布置间距为13cm的_12钢筋5.2.9条，抗剪截面根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范 应符合:V 0.51 103、.、fU?bh00.51 103、方 1000 113 288.15kN Vd 42.41kN满足规范要求根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范5210条3oVd 0.50 102 ftd bho30.50 101.0 1.23 1000 11369.5kN V 42.41 kN故不需要进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋。板内分布钢筋用8，间距取25cm。2.承载能
7、力验算由fsdAs Gbx可得：x GAfcdb) 280 0.00087 /(11.5 1.0)0.0211mxMd fcdbx(h -)23 0.021111.5 1 03 1.0 0.0211 (0.113)24.86kNm MA 24.46kN/m承载能力满足要求三、主梁的计算(一)主梁的荷载横向分布系数1 跨中弯矩横向分布系数(根据偏心受压法计算，考虑主梁抗扭刚度修正)(1)主梁的抗弯惯矩I及抗扭惯矩It1平均板厚：h。(8 14) 11cm211140(180 20) 11 140 20 主梁截面的重心距顶缘距离ax: ax2厶 45.1cm(180 20) 11140 20131
8、12131402I160 113 160 11 (45.1)220 1403 20 140 (45.1)212 2 12 29087070cm49.087070 10 2m4T形截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面抗扭惯矩之和：顶板：b1/t11.8/0.1116.4，查表得 a10.333腹板：b2/t2(1.4 0.11)/0.26.45，查表得 a?0.301333It 0.333 1.8 0.110.301 1.29 0.23.90 10(2) 抗扭修正系数3.1.6 条，G 0.4E根据公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范a1a5 3.6ma2a4 1.8m a3 0m5a：2
9、(3.621.82)32.4i 11d Gl2iTT1 12E ai2Ii0.4 24.525 3.90 100.88312 32.4 9.087070 10(3) 各主梁横向分布系数1号主梁的横向影响线3.6 3.632.43.6 1.832.43.6 01110.88351210.88351310.88351410.88351510.8835具体见下图具体见下图0.5530.3770.23.6 1.80.02332.43.6 3.60.15332.432.4Z/AO O0O2U O1号主梁横向影响线同理可求得2号主梁和3号主梁的影响线，由于结构对称，4号主梁的影响线与2号主梁影响线对称，5
10、号主梁的影响线与1号主梁影响线对称.1号2号3号h7O O00002 O32U O2号主梁横向影响线1号2号3号4号5号22222000003号主梁横向影响线对1、2、3号主梁进行最不利加载以求得横向分布系数，加载的位置见下图人行道板及栏杆人群人群人行道板及栏杆1 号2号3号932 O-91 O -C3- O-51U O0O2U O ly O2 O 0040 O zzo O 4y OO 2yo O 1X0 O-11号主梁最不利加载人群人行道板及栏杆人群人行道板及栏杆2U O-AB O0O2U O1 O041 .4| O2 O0eD2 O88Z O770 OZ73 O2号主梁最不利加载3号两的横
11、向影响线为直线，可直接计算对于公路II级1号主梁的横向分布系数:2号主梁的横向分布系数:3号主梁的横向分布系数:对于人群iq2q3q12丄2丄(0.494 0.316 0.191 0.015) 0.508(0.347 0.258 0.194 0.105) 0.4520.2 4 0.41号主梁的横向分布系数：1r 0.5922号主梁的横向分布系数：2r 0.3973号主梁的横向分布系数：3r 2 0.20.4对于人行道板和栏杆1号主梁的横向分布系数：ib 0.6410.2390.4022号主梁的横向分布系数：2b 0.422 0.020.4023号主梁的横向分布系数：3b 0.20.20.42
12、梁端剪力横向分布系数（根据杠杆法计算）-Z6 OAv O42 O人群人群3号主梁加载对于公路II级11号主梁的横向分布系数：iq - 0.667 0.334212号主梁的横向分布系数：；q 1.00 0.5q 213号主梁的横向分布系数：3q(1.0 0.278) 0.639对于人群1号主梁的横向分布系数：u 1.2222号主梁的横向分布系数：2r0.2223号主梁的横向分布系数：3r 0(二)作用效应计算1 .永久作用效应(1) 永久荷载假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担主梁：(1.8 0.2) 0.11 1.4 0.2 25 11.4kN/m横隔板：中梁：0.5 (1.06 1.12) 0.8 2 0.15 25 5 24.5 1.33kN /m边梁：0.5 (1.06 1.12) 0.8 0.15 25 5 24.50.67kN/m桥面铺装：0.1 1.8 24 4.32kN/m人行道板及栏杆按照5.5kN/m来计算，根据横向分布系数分摊至各主梁的荷载为：1 号主梁：0.402 5.5 2.21kN/m2 号主梁：0.402 5.5 2.21kN/m3 号主梁：0.4 5.5 2.2kN/m各梁的永久荷载为：1号主梁：11.40.674.322.2118.6kN/m2号主梁：11.41.334.322.2119.26
