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1、目 录1.0工程概况22.0编制依据23.0方案选择34.0设计计算34.1大横杆的计算34.2小横杆的计算54.3扣件抗滑力的计算64.4立杆的稳定性计算74.5连墙件的计算84.6立杆的地基承载力计算85.0脚手架的搭设95.1搭设顺序95.2构造及搭设要求95.3注意事项106.0脚手架拆除116.1脚手架拆卸顺序116.2脚手架的拆卸方法117.0脚手架搭设、拆除安全措施128.0脚手架的防电避雷措施138.1 防电138.2避雷139.0脚手架的验收及维护159.1脚手架的验收159.2脚手架的维护和管理151.0编制依据1、建筑施工计算手册 第四版2、建筑施工手册 第四版3、建筑施
2、工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20014、建筑结构可靠度设计统一标准 GB50068-20015、建筑地基基础设计规范 GB5007-20026、广东博意建筑设计院有限公司设计的碧桂园新亚山湖城一期工程建筑图、结构图及相关的图纸会审记录、设计变更。2.0工程概况拟建的清远碧桂园新亚山湖城一期低层住宅，由广东博意建筑设计院有限公司设计和岩土工程勘察，清远碧桂园新亚房地产开发有限公司投资新建，由中建二局第三建筑工程有限公司承建，监理单位为清远市卓越工程建设监理有限公司。本工程位于清远市清城区洲心街道办，总建筑面积为44329.08，由58栋别墅组成，分别是千岱湖区12栋、芳邻区31
3、栋、林湖区15栋。拟建工程建筑风格与时代并进，中西结合，自然环境天、地、湖水融为一体，结构形式为钢筋混凝土异形柱框架结构，四级框架抗震，烈度为6度，二级建筑耐火，设计使用年限为50年，0.000相对于绝对标高按建筑。本工程单体建筑概况见下表：户型栋栋数单体建筑面积()单体基底面积()总占地面积()建筑层数总建筑面积()建筑层高（m）建筑高度(m)交楼标准G6881323.96436.763494.08410591.683.614.55毛坯G7861112.72468.242809.4436676.323.611.20毛坯G14619464.08182.893474.9138817.523.61
4、1.15毛坯G14711528.78203.352236.8535816.583.611.75毛坯N716694.99263.271579.6234169.943.610.60毛坯N102-64976.16366.661466.6433904.643.610.90毛坯N106-641088.10424.671698.6834352.403.610.30毛坯合计586188.792345.8416760.22344329.083.680.45毛坯3.0方案选择根据别墅高度，地上15.000m（屋檐高度）左右，地下3.80m左右，总搭设高度在16.5m左右，别墅周长约80m。本工程采用落地式扣件钢
5、管脚手架，脚手架采用双排架，内排立杆纵距1800mm，外排立杆纵距1800mm，大横杆步距1800mm，小横杆间距900mm，内排立杆距墙250mm，内外排立杆间距850mm，使用483.5钢管。4.0设计计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）及建筑施工计算手册。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.5米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.8米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.4米。施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板共铺设3层。4.1大横杆
6、的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.800/3=0.21kN/m活荷载标准值 Q=3.0001.800/3=1.800kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.21=0.298kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.800=1.764kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布
7、荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.298+0.101.764)1.82=0.649kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.298+0.1171.764)1.82=-0.765kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.765106/5080.0=150N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.21=0.248kN/m活荷载标准值q2=1.80kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
8、V=(0.6770.248+0.9901.8)1.84/(1002.06105121900.0)=8.152mm大横杆的最大挠度小于1800/150与10mm,满足要求!4.2小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.8=0.068kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.80.850/3=0.179kN活荷载标准值 Q=3.0001.800.850/3=1.53kN荷载的计算值 P=1.20.068+1.20.179+1.41.53=
9、2.438kN 小横杆计算简图2、抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8502/8+2.4380.850/3=0.753kN.m=0.753106/5080.0=148N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0388504/(3842.06010512190
10、0.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.068+0.179+1.530=1.777kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1777850.0(3850.02-4850.02/9)/(722.06105121900.0)=1.72mm最大挠度和V=V1+V2=1.73mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!4.3扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.
11、850=0.032kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.1800.850/2=0.268kN活荷载标准值 Q=3.0001.8000.850/2=2.295kN荷载的计算值 R=1.20.032+1.20.268+1.42.295=3.573kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。4.4立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 N=1.2（n1 NGK1 + N GK2）+1.4 NQK其中 N 立杆的轴
12、心压力设计值；NGK1脚手架自重产生的轴力，查表7-4得，0.474N GK2脚手架附件及物品重产生的轴力，查表7-5得，2.058n1脚手架步距数； 轴心受压立杆的稳定系数,按换算长细比入CX =入X由查表7-7查得，0.247入X格构式压杆长细比，查表得 6.86；换算长细比系数，查表7-9得，25；A 立杆净截面面积，A=4.89cm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；经计算，=150.5205；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算式中 W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = q1H12/8=0.197kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 188.5f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用
