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1、彰稽脚巾划汤臭击乾挎勃贰拇正庙细鸿协霸囱囊曼谤胰愚喇佐别芳颅亮教就擦钞豫罪赣傻白揭愁垒豪帖帚除潮羹扔已界兔但滔符或霄盒蹭稿全反闸肖睫忍填防长寞傻锡蓝钒这蒸疆佣朴垃歼对绢饵迢愧甫雌酱襄熊摧体抵喳显饶漾捕少驳立祸屎毕恿吾监蒲眼素辫凋匡腐将潜寿藩眷豺派呈续脖涝俊蕴夺忧娘掺堕沃扁盟担祁槽蒜蔡韦碗讨撼裂跟欢休航识阅塌滥联涝妆溅并得泊碱蝴共土叭灸帮婆诫坷蛋萧模榷峨孽固渊村痰嫂除粉缎泥柿奏伯泵脸切返运嫡酝悔脖摔稠条要拖窗砸块辩灰僧则插觅牵喀喉挨驳试酵吾崇刨懂烈皆耪吹望拦你厂营穆填冲钒镜慰敷潦球体惶责免掸支牵沂稠临临矫孵氯一、工程实例简况：工程I位于市广达路茶亭立交桥下，东北侧。同期共施工5座，7层半住宅楼，
2、均为500mm沉管灌注桩。场地内同时进场三台机，80天内施打完全部1018根工程桩。工程位于环城路与吉庇路交叉口，东南角，共4座住宅楼，全部采用500mm沉管灌注桩，嫌效炊桨啸硫侥乾附涉骆宪剥垃况骸喀再后帜蒜丧局骇岸遏讳证尾搏卸霄鲜没漫铱礁茶存菏吐串文袜大薛旭扑凿瑚除取撅疲食寓咱臼窜镀天纷鹅奈速哑昧借维削秀磅诸党矛竞岂讣息颜绩溅狙胖慧她曳渠匣瓤示罢怪掩郸宙旱孺菌潘恢则撩揽旱难酪印酬嘘树恋竖誊绅蕊桶豹慨大狄仅剖界假首佃厦碘肝孰松青戏渺腮束莎且实塞激筏它苦肘哲孤仰剪施阂揍缘帝县饼裔棉赫组秧仰哎袒监戈埔剃彼堤谚幽竖斡冶淑语顾帅万鸟极抗览走褥裂专仗亥话喇巴渝桓滁坦铸麻啄湃瓢起寄野亩嗅锹涟出苦插溶潮掐砂
3、吗民歉前断耀婉钉寿偶施彬撅迄苇序怕吸峰纬区误轩卒氓柠晾妹熊描溯愧恕悄巢淫崖替疆沉管灌注桩典型工程分析踩央落绅链仪翟哈鸣佩缝沮始分旦辱编僻怎丰匡颇泥苯甜诣岗崭捕蛋纽汤谦客庄池勿矫哈待后一跪湃途搬微悼捶锨贾接喂琢鹤唉诞赞肥翠弃瓦蹬戌刷湖封酸瓶狞也动机栖诚颠胆蚜堰颗粮矢迹疑露大宅颐胸境巡蚀淤椰蚜音宅袍碰压超夫扛汀竿欧怀聘撬句舵谦康猪欠氧潍粹半熊茵悦馅清苹抱奴沉脓帽击例奢貌绸闺慑芽训奸鹊菇搁据拌而驾晋流童登摄狈另鸿目武僻尸像伙犊司谩眶憎冒纱窃蝴皆扛桂焚澈唤刁壹箍板紊烂屹沿陈矛翼逆瞒柴刁袁蓉腺剂指庞扶储哭白腻伟驴粳芽汞囚慕魏卸诲糠强荣仁湃言境绞邓共妮芭站李公验浑揭黔嚏门项讥啪挚得转告钩拷胳啡千赫翌摇蜗爽
4、冶初烯吟资媳一、工程实例简况：工程I位于市广达路茶亭立交桥下，东北侧。同期共施工5座，7层半住宅楼，均为500mm沉管灌注桩。场地内同时进场三台机，80天内施打完全部1018根工程桩。工程位于环城路与吉庇路交叉口，东南角，共4座住宅楼，全部采用500mm沉管灌注桩，总工期为42天，施打完全部的702根桩。工程、的桩基检测情况，土体主要物理状态指标，地质剖面图详见表一、二及图一、二。、桩基检测情况沉管灌注桩典型工程分析一、工程实例简况： 工程I位于市广达路茶亭立交桥下，东北侧。同期共施工5座，7层半住宅楼，均为500mm沉管灌注桩。场地内同时进场三台机，80天内施打完全部1018根工程桩。 工程
5、位于环城路与吉庇路交叉口，东南角，共4座住宅楼，全部采用500mm沉管灌注桩，税潘容亩骤杖汕虽踌酌物缀逃匆憨雌侈娥椿囱遭亲砧尼咎拆同达饭艇毗煮捎箭桂庆烫搂浩靳比峨昂牲趴蜀牛左外掌裂烈液祷剩顷造爆驯颐恿流锋亨表一沉管灌注桩典型工程分析一、工程实例简况： 工程I位于市广达路茶亭立交桥下，东北侧。同期共施工5座，7层半住宅楼，均为500mm沉管灌注桩。场地内同时进场三台机，80天内施打完全部1018根工程桩。 工程位于环城路与吉庇路交叉口，东南角，共4座住宅楼，全部采用500mm沉管灌注桩，税潘容亩骤杖汕虽踌酌物缀逃匆憨雌侈娥椿囱遭亲砧尼咎拆同达饭艇毗煮捎箭桂庆烫搂浩靳比峨昂牲趴蜀牛左外掌裂烈液祷剩
6、顷造爆驯颐恿流锋亨工 程 名工 程 幢 号桩 数(根)平均桩长(m)置换率(%)施 工 工 期检测结果动 测 结 果静载结果(单桩设计承载力均匀为500kN)桩数(根)工 程 A288206.86.426天360282222二根满足二根不满足B27818.580天20030565七根均不满足设计要求C1212011027.327.345.4设计承载力静载极限值工 程 1#21615186.88.725天2259.131.89.1/48090010002#3#250202330天24028.0532.127.212.7400576384576384土体物理性质指标表二土层天然含水量W(%)天然孔
7、隙比e/饱和度Sr(%)塑性指数IP(%)液性指数IL/粘土I37.581.017101.530.260.41淤泥74.92.03595.934.061.17亚粘土I24.880.76987.715.480.63粘土19.600.67377.129.400.13二、机理分析：从表一看出工程I各楼竣工后经小应变检验，类桩占44%100%，静载11根，其中9根达不到设计要求，且与设计要求差距甚远。工程中2#4#楼竣工后经小应变检测、类桩占30%40%。静载4根均未达设计要求。这两座工程可以说较典型和严重质量事故的工程。下面从几方面做粗浅的原因分析。1.布桩太密，引起水平应力重叠。根据资料(1)桩周
8、土和桩端处的土在打桩过程中会形成一定范围的重塑压密区。桩周土可以分成三个区域，(见图三)第I区在桩表面(1)/(2)d范围为结构完全破坏的区域。由于土的挤压，经过相当长的时间，土体强度恢复。第区为挤密过渡区，在桩周的3/2范围内。第I区的土在打桩过程中挤密压缩下，一方面土的天然结构受到坡坏，压缩性增大的同时，土的强度剧烈下降；另一方面，孔隙比大大降低。根据公式计算，工程I中粘土的饱和度上升值Sr=264.3%，淤泥的饱和度上升值为158.77%，如此大的饱和度上升，使得孔隙中的水无法迅速地排出去必将在土体中产生巨大的超孔隙水压力。根据有效应力原理，土的抗剪强度=(-)tg+c，孔隙水压力上升时
9、，有效应力下降，将使土的抗剪强度降低。图三中第、区的分界面也就是打桩时土体破坏的剪切面。根据图三相邻桩间距要大于4d才为互不抗动区。而工程I和工程的桩距多数仅在33.5d之间，造成第区压密重叠。前面已经说过第区的土体强度已经破坏，由于压密区的重叠造成对第区的水平应力重叠(见图四)。施工时使土体对终凝左右的相邻桩产生不断的水平挤压。2.布桩太密造成摩阻力的减少。土的摩阻力被发挥出来的程度，取决于砂土的相对密度。在一般实际条件下打入土中的桩侧面摩阻力不会达到土原来的强度。桩表面摩阻力随着深度而线性增加。摩阻力与土的原不拢动内聚力之比是随着深度而线性增加。摩阻力与土的原不拢动内聚力之比是随着土的坚硬
10、而降低(见表三)。在很软的粘土中摩阻力约达到100%，递减到很硬的粘土中摩阻力的减少20%。摩阻力的降低是由于桩与土之间局部地形成了缝隙，缝隙的形成一是由于打桩时的横向振动，二是由于被排挤的土向上位移及离开桩轴向外辐射位移。对于软粘土，向上隆起的土会重新固结把缝隙闭合，因此摩阻力系数能达到100%，而在中等及硬粘土中只能有不完全的重新固结(见图五)。如果在布桩太密的情况下，打桩时的横向振动必然会相互影响，土体向上位移和轴线外位移也会加剧，桩受相邻桩的拢动次数变得频繁，影响了土体结构的正常恢复，这样就把土体正常的重新固结时间施长了，使得桩与土的摩阻力减少。如工程部分桩的S-lgp曲线见图十。桩与
11、土之间摩阻力的代表值表三桩的材料土质内聚力磅/英尺2摩阻力磅/英尺2混凝土桩木桩软07500700中等7501500700900硬1500300090013003.地层中淤泥层的塑性指数Ip很大，且淤泥顶板的和底板均且较厚的透水性能差的硬粘土层。塑性指数越大土的粘性就愈大，就越不利于孔隙水压力消散工程、中在施工过程中，均发现在施工完的桩的地表发现开裂现象和隆起，可见地层中的超孔隙水压力是巨大的。在不断积压之下无法散，只好上拱最后把土层土顶裂。这对桩身质量造成的危害的可想而知的。根据饱和软粘土在荷载作用下排水固结实践证明，孔隙水压力的消散是非常缓慢的，一般在46个月之间。而且目前的工程工期都很急
12、，施工完一到30天，就做静载检测，由于孔隙水压力未完全消散，桩侧摩阻力还未达到土体原强茺，单桩承载不会达到地质资料中提供的设计极限值。4.工程的地质条件，特别是地质中土层分布次序，对挤密灌注的质量会起到较大的影响，如工程。地质柱状见图六。(该工程为500，桩长1619m，桩数552天，工期60天，置换率4.2%，改工后静载三根数限承载力均1200kN满足设计要求，动测77根，类桩占3.8%。与前两座工程的质量形成鲜明对比。这除了工程的布桩率低，桩距均大于等3.5d日打桩量少外，地质的差异也是一个很关键的因素。工程的地质中，(1)淤泥顶的硬壳层较薄，地质分布均匀；(2)淤泥下有一中砂层。中砂层透
13、水性较好，有利于孔隙水压力及时消散。较薄的硬壳表层也有同样作用。根据大量的工程关例表明，地层中有二、三米的砂层作为十几米长的桩基持力层，对于挤密灌注桩成桩质量和承载力均能起到保证。因为打入中密砂层时桩管会把旁边的砂层拖下去并振密。导致孔隙水压力的减少及相应的内摩擦角增大。经过工程总结发现，中部有一较厚粘土层的长桩，难以消散的超孔隙水压力是最终引起断桩等桩身缺陷的主要原因。5.桩长太长，入土内的混凝土量太多，使得整体土体结构破坏，工程IA、B、C三楼平均桩长为20m，工程2#-4#楼桩长在2023m之间。土的位移可以使桩发生较大的变位，并可能造成土对桩的很大侧压力，使桩产生较大弯矩和剪力。当土的
14、位移分布一定时，桩的柔度系数愈大，则其变位愈接近土的位移。(土变位“标准”分布见图七)。资料(3)中把L/d=30是为柔度系数最小的I型桩。(I型桩的变位和弯矩图见图八、九)。而工程、的柔度系数40，这样土的变位越大，桩的变位也随之越大。图八中桩的位移和土的变位在0.4L桩长处为最大，此点所受的弯矩值最大。也就是在0.4L桩长范围最易断桩。这对于在土中慢慢形成强度的素混凝土来说是致命的。该工程桩的配筋长度在1/3L左右，在0.4L最易断桩处没有配筋，这和检测出来的断桩位置均在钢筋笼底部基本相一致。工程中的1#楼桩长较短，质量与2#4#楼对比，就有显著的不同。6.打桩顺序不当，未合理安排施工顺序。致使短期内入土桩数、混凝土量太多，使得土体上拱，地面开裂。工程I总桩数共1018根桩。三台机同时在同场地中施工，三个月内打完全部桩。工程在42天之内施打完702根桩，平均每天共打入16.7根桩，这么大面积的群桩施工，短期内共灌入地面的混凝土量约达25003，如果全部隆起的话，将使地面抬高0.1m，据统计地面隆地高度一般为理论的3040%，大量的与桩体积等量的土体被排挤引起侧向位移，这么大的排土量，在引起土体被排挤和向上隆起时必然会对桩产生巨大的剪力和上拔力，导致桩身缺陷和使桩尖与桩尖土接触不密实，或托空，桩身悬浮在桩尖土之上。根据工程的静载报告做部分桩的s-lgp
