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1、武威 59MWp并网光伏电站土建工程F包逆变器室满堂脚手架专项方案批准人：审核人：编制人：甘肃同舟工程建设有限责任公司武威光伏电站土建项目部二 0 一二年九月十五日目录一、工程概况3二、编制依据3三、设计计算3四、构造要求8五、材料管理10六、验收管理10七、使用管理11八、拆除管理11九、施工图12一、工程概况工程名称：武威59MWp并网光伏电站土建工程F 包地址：武威市丰乐镇结构类型：砖混结构2层数：地上一层，标准层高：4.1m 。本工程梁宽240mm ，梁高 400mm，楼板厚度0.11m，模板面板采用普通胶合板。龙骨布置 5 道，内龙骨采用方木50mm 100mm ，外龙骨间距500m
2、m，外龙骨采用方木100mm内50mm对拉螺栓布置1 道，竖向间距300(mm), 断面跨度方向的间距承重架采用1 根承重立杆 ,木方垂直梁截面支设方式，梁底增加500mm。3 根承重立杆，承重杆间距梁底采用 3 根 50mm100mm 的木方，顶托内托梁材料采用48 3.0 钢管。梁两侧立杆间距0.8(mm) ，立杆上端伸出至梁底支撑点的长度0.4(mm)。板底采用木方支撑形式，木方间距200mm，木方尺寸： 50mm 100mm 。脚手架搭设高度6.2m，步距 1.4m，排距 0.8m，纵向间距0.8m 。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、建
3、筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（ DB33/1035-2006 ）4、建筑结构荷载规范 （GB50009-2001 ）5、直缝电焊钢管 （ GB/T13793 、低压流体输送甲焊接钢管（ GB/T3092 ）、碳素结构钢（ GB/T700 ）6、钢管脚手架扣件 （ GB/5831-2006 ）三、设计计算计算参数 :模板支架搭设高度为5.7m，立杆的纵距b=0.80m ，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.4m 。2 2 4 面板厚度 110mm，剪切强度 1.4N/mm ，抗弯强度 15.0N/mm ，弹性模量 6000.0N/
4、mm 。9500.0N/mm4。2 3 2 模板自重 0.35kN/m ，混凝土钢筋自重 25.00kN/m ，施工活荷载 3.00kN/m 。图 1楼板支撑架立面简图图 2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0 。( 一 ) 、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W = 4.49cm 3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11 = 25.000 0.1100 0.400=1.100kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q12 = 0.350 0.400=0.140k
5、N/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值q 2 = (1.000+2.000) 0.400=1.200kN/m2.静荷载 q1 = 1.20活荷载 q2 = 1.40抗弯强度计算 2.000+1.20 0.140=2.568kN/m 1.200=1.680kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1 4.25 0.80 最大支座力N=1.1 0.800 4.248=3.738kN抗弯计算强度f=0.272 106/4491.0=60.54N/mm 2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求 !3.挠度计算三跨连续梁均布
6、荷载作用下的最大挠度V=(0.677 3.340+0.990 0.000) 800.0 4/(100 2.06 105 107780.0)=0.417mm纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与 10mm,满足要求!( 二) 、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载 P取纵向板底支撑传递力，P=3.74kN3.74kN3.74kN3.74kN3.74kN3.74kN3.74kN3.74kNA800B800800支撑钢管计算简图0.4490.523支撑钢管弯矩图(kN.m)2.432.431.871.871.311.311.311.311.871.872.432.4
7、3支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.88kN1.88kN1.88kN1.88kN1.88kN1.88kN1.88kNA800800800B支撑钢管变形计算受力图0.0270.502支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩M max最大变形v max=0.502mm最大支座力Q max=8.037kN抗弯计算强度f=0.523 106/4491.0=116.53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2, 满足要求 !支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与 10mm,满足要求 !( 三) 、扣件抗滑移的计算纵向或横
8、向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中R c扣件抗滑承载力设计值, 取8.00kN ；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=8.04kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求, 可以考虑采用双扣件!R 8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。( 四) 、模板支架荷载标准值( 立杆轴力 )作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重 (kN) ：NG1 = 0.111 5.700=0.631kN(2) 模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.35
9、0 0.800 0.800=0.224kN(3) 钢筋混凝土楼板自重 (kN) ：NG3 = 25.000 0.200 0.800 0.800=3.200kN经计算得到，静荷载标准值N G = (N G1+NG2+NG3)= 4.055kN。2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值N Q = (1.000+2.000) 0.800 0.800=1.920kN3. 不考虑风荷载时 , 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ( 五) 、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.
10、55kN轴心受压立杆的稳定系数, 由长细比l 0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1.60A 立杆净截面面积(cm 2) ； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm 3) ； W = 4.49钢管立杆抗压强度计算值(N/mm 2) ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2； l 0 计算长度 (m) ；如果完全参照扣件式规范，由公式(1) 或 (2) 计算l0 = k1uh(1)l0 = (h+2a)(2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为 1.155 ；u计算长度系数，参照扣件式规范表； u = 1.700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m ；公式 (1) 的计算结果： l 0=1.155 1.700 1.55=3.043m=3043/16.0=190.810=0.199=7554/(0.199 424)=89.545N/mm 2 ，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式 (2)的计算结果：l 0=1.550+2 0.300=2.150m=2150/16.0=134.796=0.377=7554/(0.3
