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1、-1 工程概况1.1 7#墩概述7#主墩承台长35.7m，宽19.7m，承台顶标高0.0m，底标高为-5.0m，总高度为5m。承台总体布置如下所示。图1.1-1 承台平面尺寸图单位：cm7#墩所处所处位置环境复杂，紧邻寺庙及水闸，平面位置如下列图所示：1.2 水文地质条件1.2.1 水文条件瓯江为不规那么的半日潮，落潮历时大于涨潮历时，平均潮差超过4m，潮流强劲，外表平均流速大于1m/s； 瓯江潮汐特征值详见下表：表1.2-1 瓯江港区潮差特征值基准面： 85年高程系潮汐特征郭公山龙湾最高潮位m)5.444.5最低潮位m)-2.43-2.02平均高潮位m)2.522.49平均低潮位m)-1.3
2、9-2.02平均潮差m)3.924.521.2.2 地质条件7#墩处地质条件复杂，基岩埋置深度变化大，局部现裸岩，承台局部设计入岩；表层为淤泥夹粉细砂覆盖层。墩位处土层参数见下表。表1.2-1 土层参数土层名称层厚m天然湿密度KN/m3直剪固快直剪快剪摩擦角粘聚力KPa摩擦角粘聚力KPa淤泥夹粉细砂16.911.2墩位处土层及岩层埋深见下列图。图1.2-1 7#墩地形实测图单位：m1.3 气象条件工程区域属于亚热带海洋性季风湿润气候，温暖湿润，日照充足，雨量充分，四季清楚。多年降水量11002200mm，年平均降水量1700mm。夏季盛行偏南至西南风，冬季以北至东风为主，多年平均风速2.0m/
3、s。台风是区域主要的灾害天气，79月是台风活动频繁起，占总数的84%，常伴随狂风暴雨，诱发滑坡、坍塌、泥石流等不良地质现象的发生。1.4 构造描述围堰通过双排钢管桩间填土形成，堰填土，并在钢管桩悬臂围设置12道支撑系统。在靠近观景平台侧，由于原河床面高，通过砂袋+填土的方式形成围堰。水闸的水通过设置框架式混凝土墙实现隔水、引流，从土围堰后侧排入江中。首先对靠近主航道、栈桥侧进展回填处理，处理后河床底高程分别为-4.0m、-1.0m。2 编制依据1) 104国道西过境永嘉堡至瓯海桐岭段改建工程瓯江特大桥两阶段施工图设计文件，第12册2) 104国道西过境永嘉堡至瓯海桐岭段改建工程瓯江特大桥施工图
4、设计阶段工程地质勘察报告，第13册3) 基坑工程手册4) 建筑基坑支护技术规程3 设计参数工程参数高潮位+5.0m低潮位-2.0m堰填土高度+5.0m计算河床高程-1.0m、-7.0m承台底高程-3.0m基坑底高程-3.5m淤泥夹粉细砂16.9KN/m3c12.8kpa11.2Ka0.675Ka0.50.821Kp1.482Kp0.51.217粘土KN/m3ckpaKaKa0.5KpKp0.5第一道支撑+3.0第二道-1.04 计算工况工况一：高潮位+4.5m时，构造受力工况二：低潮位-2.02m时，构造受力5 围堰宽度计算显见，工况一条件下，围堰受力最不利。5.1 河床底高程-7.0m处围堰
5、宽度计算模型采用重力式挡土墙，墙高4.5+7=11.5m，墙宽D。计算模型图示如下：堰土自重1) 堰土自重G=16.9D11.5=194.35DKN/m2) 水压力3) 土压力4) 倾覆力矩5) 抗倾覆力矩6) 抗倾稳定系数以图中C为转点，实际按D=6.5m取值。5.2 河床底高程-1.0m处围堰宽度堰土自重1) 堰土自重G=16.9D6=101.4DKN/m2) 水压力3) 倾覆力矩4) 抗倾覆力矩5) 抗倾稳定系数以图中C为转点，实际按D=3.0m取值。6 钢管桩规格设计单层任意位置支撑及多层支撑构造，净土压力为0的位置与弯矩为0的位置很接近，计算式将净土压力为0的位置简化为弯矩为0的位置
6、。6.1 河床底高程-7.0m处侧钢管桩规格侧钢管桩在工况一、工况二时，其受力一致，计算模型如下：6.1.1 钢管桩入土深度1) 主动土压力2) 被动土压力3) 管桩最小入土深度 h=6.8m，按1.25倍平安系数考虑，h=8.5m6.1.2 钢管桩受力根据受力模型，采用构造力学求解器建立受力图示如下：6.2 河床底高程-7.0m处外侧钢管桩规格工况一、工况二计算模型如下：6.2.1 钢管桩入土深度工况一：高潮位+4.5m时1) 主动土压力2) 水压力3) 被动土压力4) 管桩最小入土深度 h=6.8m，按1.25倍平安系数考虑，h=8.5m工况二：低潮位-2.02m时1) 主动土压力2) 水压力3) 被动土压力4) 管桩最小入土深度 h=6.8m，按1.25倍平安系数考虑，h=8.5m6.2.2 钢管桩受力根据受力模型，采用构造力学求解器建立受力图示如下：. z.
