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1、二、室内分布系统的技术要求1. 系统技术指标前向/反向业务信道误侦率：FER=1%（EB/No=67dB）信道编码：9.6Kb/S话音激活系数：40%小区负载：50% 无线信道呼损率：2%每用户忙时话务量：0.02Erl覆盖区内无线接通率要求在无线覆盖区内95%的位置，99%的时间移动台可接入网络。话务量吸收：楼内90%以上的话务量由微蜂窝承担覆盖区域：楼内95%以上的面积由分布系统覆盖导频Ec/Io最低门限：-12dB场强强度：95%以上的区域场强应-85dBm（电梯为-85dBm，地下停车场边缘场强-90dBm统计指标：掉话率1%，呼叫建立成功率95%兼容性：分布系统应能同时支持CDMA、
2、GSM900、DCS1800；2. 天馈线及无源器件技术指标频率范围要求：8002500MHz天线类型：全向天线和定向天线，垂直极化；天线适用频段：8002500MHz；系统中所有无源器件适用频段：8002500MHz；光缆性能要求参见通信行业标准；分布系统应有完善的单机及系统远程、本端告警功能。三、室内分布系统的相关技术1. 室内分布系统的室内电磁传播模型在室内电磁波传播受响的因素很多，在有限的空间内环境变化大，墙、顶、地、人和室内物体等都会引起电磁的反射、折射、散射和吸收，电磁场分布十分复杂，电波传播模型相应多种多样。本文着重介绍在测试的基础上总结出来的三种传播模型，可供移动通信室内覆盖预
3、测参考用。1) 室内小尺度路径损耗dd0室内小尺度路径损耗是指短距离、短时间内快速衰落（衰落深度达2040dB），其传播模型表达式为： PL(d)= PL(d0)+10nlog( )+X(dB) (式1)式中：PL(d)表示路径d的总损耗值；PL(d0)表示近地参考距离(d0=310)时，自由空间衷减值；X表示标准偏差(314)的正态随机变量。2) 室内路径损耗因子模型dd0这一模型灵活性很强，预测路径损耗与测量值的标准偏差为4dB，衰减因子模型表达式为：PL(d)= PL(d0)+10nlog( )+FAF(dB) (式2)式中：n表示同层损耗因子（1.63.3）; FAF表示不同层路径损耗
4、附加值（1020dB）。3) 室内自由空间路径损耗附加因子模型dd0在室内可以认为是自由空间受限的传播路径，这一模型灵活性很强，预测路径损耗与测量值的标准偏差为4dB，其传播模型表达式为： PL(d)= PL(d0)+20log( )+ d(dB) (式3)式中：路径损耗因子（-0.21.6dB/m）。4) 室内场强预测举例由于式1中X与正态随机变量关系式复杂，因此，实际工程采用式2和式3较多，本文举出二例供工程设计参考用。例1：假设本工程为某一宾馆的室内分布系统工程，天线输入口功率Pt=5dBm，吸顶天线增益为Gm=2.1dBi，同层预测距离d=15米，d015 1设定为1米。PL(d0)=
5、31.5dB(f=900MHz)，采用2式，其中n为2.8代入式2得:PL(15m) = PL(1m)+102.8log( ) +0 =31.5+32.9 =64.4 dB预测出距离信号源15米处的场强(设衰减储备R为10dB)： PdBm= Pt+Gm- PL(15m)- R =5dBm+2.1dB-64.4dB-10dB =-67.3dBm例2：假定本工程室内分布系统工程同例1即：Pt=5dBm；Gm=2.1dBi；d=15米；d01米；15 1Pl(d0)=31.5dB(f=900MHz)；采用3式，其中为0.6dB/m,代入式3得:PL(15m)= PL(1m)+20log( )+ 0
6、.615 =31.5+23.5+9 =64 dB预测出距离信号源15米处的场强： PdBm= Pt+Gm- PL(15m)- R =5dBm+2.1dB-64dB-10dB =-66.9dBm上述二例用式2和式3预测出覆盖区(15m)场强相差不大，但是由于室内传播非常复杂，预测出的场强和实际测量值存在一定偏差，工程设计时需用实测值对传播模型进行修正。2. 室内分布系统的噪声分析在无源分布系统中由于无源器件不会给系统带来噪声增量所以系统的总噪声就等白噪声加上基站设备的噪声系数。在有源分布系统中由于电子器件存在热噪声，直放站在正常工作时不可避免会有噪声电平输出，其输出的噪声电平为：PREP-Noi
7、se=10 log（K、T、B）+FREP+GREP（dB值） （1）PREP-Noise直放站上行输出噪声电平其中： K波尔兹曼常数（1. 3810-23） T噪声温度，可取295（绝对温度）BCDMA载波信号带宽，1.23MHzFREP直放站噪声系数（dB）GREP直放站上行增益（dB）直放站上行输出的噪声电平PREP-Noise经过上行路径损耗后发送到基站，在基站接收机输入端注入直放站的噪声，引入到基站的噪声电平为 PREP-INj =PREP-Noise Ld （dB值） （2）其中：Ld为从直放站上行输出端口到基站接收端口的路径损耗（dB）由于直放站噪声的引入，在基站输入端的总输入噪
8、声将是基站噪声与引入的直放站噪声之和，如下式所示： PBTS-Noise-Tolal= PBTS-Noise + PREP-INj （线性值） （3）其中：PBTS-Noise=10 log（K、T、B）+FBTS，为基站输入端噪声电平（dB值） （4）FBts 为基站的噪声系数（dB）PBTS-Noise+PREP-INj PBTS-NoiseFBTS -rise=10 log （dB）由上式可知，直放站的引入，将使基站接收机输入端的噪声电平增加，这种噪声增量用dB值表示为：10PBTS-Noise （dB） 10 10PREP-INj （dB） 10 +10PBTS-Noise （dB）
9、10 =10 log （5） 将PBTS-Noise 和PREP-INj代入上式，则在基站输入端由直放站引入的噪声增量为：FREP-FBTS+GREP- Ld 10FBTS -rise=10 log 1+10 （dB） （6）Nrise 10=10 log 1+10 （dB） （8） Nrise = (FREP-FBTS ) + (GREP- Ld) （dB） Nrise我们定义为噪声增量因子，由上式可知：噪声增量因子Nrise =直放站与基站的噪声系数差+上行增益与路径损耗差（FREP-FBTS）+（GREP- Ld） 10FREP -rise=10 log 1+10 （9）噪声增量因子Nr
10、ise可以0或0，其数值越大，引起基站的噪声增量就越大，对基站的影响就越大；其数值越小，对基站的影响就越小。在工程设计中，直放站和基站的噪声系数是已知的常数，因此噪声增量因子的变量是直放站上行增益GREP和直放站与基站间的路径损耗。一旦直放站安装完毕，进入开通调试时，上行路径损耗中值在短时间内会是相对稳定的值，此时上行增益的大小决定噪声增量因子，显然上行增益越大，噪声增量因子越大；上行增益越小，噪声增量因子越小。在实际工程中我们会注意到，如果将上行增益调得太小会减小直放站的上行覆盖范围。直放站与基站级联工作的系统里，直放站的上行覆盖距离是与噪声增量因子的四个参数有关，直放站噪声系数FREP、基
11、站噪声系数FBTS、直放站上行增益GREP、以及直放站到基站间的路径损耗Ld。应用级联放大器噪声系数的分析方法，可以求解出当直放站与基站级联工作时，在直放站输入端也会产生噪声增量，直放站级联系统的输入端等效噪声系数，要高于直放站本机的噪声系数，在直放站上行输入端引入的噪声增量同样可用噪声增量因子Nrise来表征，如下式所示Nrise 10=10 log 1+10 FREP -rise -直放站上行输入端的噪声增量。-10-8-6-4-20246810024681012噪声增量因子Nrise=FREP-FBTS+GREP-Ld(dB)(dB)噪声增量F 直放站噪声增量 FBTS-rise =lo
12、log1+10Nris/10 直放站级联噪声增量 FREP-rise =lolg1+10-Nrise/10 基站、直放站系统噪声增量曲线图图1绘制出FBTS -rise、FREP-rise与噪声增量因子Nrise 的曲线。从图中可见，基站噪声增量与噪声因子Nrise成正比，而直放站的噪声增量与噪声增量因子成反比。当基站覆盖区引入直放站后，基站和直放站的噪声系数均增加一个噪声增量，分别为基站总噪声系数FBTS-Total=FBTS+FBTS-riseNrise 10+10 log 1+10 =FBTS直放站级联总噪声系数FREP-Total=FREP+FREP-riseNrise 10+10 l
13、og 1+10 =FREP当Nrise =0时，基站和直放站的噪声系数均在原有数值上增加了3dB，对上行覆盖范围的影响是相同的。当Nrise 0时，基站的噪声增量将3dB，当Nrise 越小，对基站的噪声影响就越小，例如，当Nrise = -10 dB时，FBTS-rise只有0.4 dB，这时对基站的覆盖范围不会有影响。但是当Nrise越小时，对直放站的噪声影响就越大。当Nrise = -10 dB时，直放站的噪声系数将增加10.4 dB，这意味着直放站的覆盖距离要缩短1倍以上。 当Nrise0时，基站的噪声增量将3 dB，直放站的噪声增量将3 dB，Nrise 越大，基站的覆盖范围距离越小，而直放站的覆盖距离就越大。综上所述，在由基站和直放站级联组成的无
