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1、脚手架工程专项方案一、 工程概况宁波宇达商务综合楼及配套商业1、2楼工程位于宁波市海曙区环城西路南段顺德路。本工程1楼建筑面积28114m，现浇框架剪力墙结构地下一层地下27层，底层用作商铺，其余均为住宅，建筑物全高为104m。本工程采用扣件式双排钢管脚手架，钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm3号普通钢管，扣件采用可锻铁扣件。根据本工程建筑设计形状和结构特点，选择落地外架和钢挑架支撑的施工外脚手架、安全、经济、实用适用以达到施工方便、缩短工期、安全经济的目的，1-8层采用落地架，钢挑梁布置在9、14、19、24层。二、 落地式外脚手架（一）、设计说明：1、本工程采用全封闭双排结构脚手架，脚手
2、架设计尺寸：立杆横距Lb1.2m，立杆纵距Lb1.5m，步距1.8m，脚手板采用竹脚手板。其自重标准值0.35KN/m2。2、采用的是由钢管、扣件以及预埋铁组成的刚性连墙件，间距为二步三跨。在楼梯间及电梯间剪力墙部位用予埋钢板后用短钢管焊接连接。3、所有采用钢管尺寸均为483.5（截面特性值如下表），其质量应符合现行国家标准（碳素结构钢）（GB/T700）中Q235-A级规定，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f205N/mm2，弹性模量E2.0610N/mm2，使用安全网自重标准值0.5kg/m2外径d壁厚t截面面积A惯性距I截面模量W回转半径I每米长质量kg/m48mm3.5mm1.89
3、cm212.19 cm45.08 cm31.58cm3.84kg4、基本风压W00.5KN/m2脚手架立杆采用回填土压实，土分层夯实，50cm塘碴回填压实，碎石垫层面做10cm厚C10砼其承载力取400KN/m2，用5mm150mm150mm的钢板垫置立杆下面。（二）设计计算1、 纵向水平杆的抗弯强度和挠度计算（按三跨连续梁）qGK=0.1251.2/3=0.05KN/m q/GK=31.2/3=0.05KN/mq=1.2qGK+1.4q/GK=1.20.05+1.41.2=1.74KN/mM=0.1qLa2=0.11.741.52=0.3915KN/m2=M/W=0.3915106/5.08
4、103=77.07N/mm2f=205N/mm2=5qLa4/384EI-0.05qLa4/EI+0.017q4/16EI=2.21mm=La/150=10mm符合要求2、 横向水平杆的抗弯强度和挠度计算1.2qGKLa+1.4q/GKLa1.20.051.5+1.41.21.52.61KNq=1.20.351.5+1.431.5=6.93KN/mMq=0.56.930.32=0.31185KN.mRBL0=2pL0/3+pL0/3-qa2/2+pL0/2=2.088+1.044-0.3119+1.566=4.3861KN RB=3.6551Mmax=RBLo/3-pLo/6=0.94KN.m
5、=Mmax/W=185N/mm2f=205N/mm2=2pLo3Lo2-4(L0/3)2/384EI-MqL02/16EI=0.65mm=L0/150=8mm符合要求3、 扣件的抗滑承载力RA5.8017KNRC8KN满足抗滑要求4、 立杆计算（按搭设的最大高度33m计算底层立杆段）a、 计算部位根据风荷载产生弯曲压应力大小确定，先计算风荷载产生的压应力。A3900A66000mm2W=1.2AN/AW=0.71 US=1.0W U2=0.54WK=0.7USU2W0=0.70.710.540.5=0.136KN/mm2Mwk=WkLaH2/10=0.1361.51.82/10=0.661KN
6、.mM=0.851.4MWK/10=0.07866KN.mMW/W=0.07866106/5.08103=15.484N/mm2b、 计算脚手架自重标准值产生的轴向力NGIK由规范附录A表A1查行一个柱距范围内每米高脚手架自重产生的轴必压力标准值GK0.1248KN/m，则33.0米高脚手架结构自重产生轴心压力标准值为：NGIKH.gk=330.1248=4.118KNc、 计算构配件自重标准产生的轴向力N（结果如下）构配件立杆脚手板KN栏杆KN踢脚板KN安全网KNNG2K内立杆1.26+0.5221.785外立杆1.261.0940.28350.24752.885注：1、 脚手板铺设按规范7
7、.3.12条自顶层作业层往下每隔12m满铺一层，共计4层，其自重（40.351.21.50.5）1.26KN（内部脚手架1.50.250.3540.525KN）2、 栏杆在每步架的外立杆杆上设置，施工作业设置二道其余各层设一道，共计19道，其自重38.41.5191.094KN3、 脚手架踢脚板为180mm木脚手板，设置顶部3道，自重为：3501.50.1830.2835KN4、 安全网自重0.0051.5330.2475KNd、计算外立杆施工荷载标准值产生的轴向力总和NQKNQK2.71.51.22/24.86KNe、 计算底层外立杆的轴向力设计值NN1.2（NG1K+NG2K）+0.851
8、.4NQK8.4+5.783414.18KNf、 算底层外立杆稳定性K1.155U1.53h=1.8L=Kh=318.1cm I=1.58cm =L0/I=201.3查表得0.179N/A+MW/W1418/（0.179489）+15.4816.2+15.48316.8N/mm2f205N/mm2所以必须设置双立杆高度12mN0.1248-0.0525HS2/HSHS288359m12m所以能满足要求双管立杆脚手架验算在12m以上部分则316.83321201.6N/mm2F=205N/mm25、 墙体计算（以33.0m高处进行计算）5m（1） 计算连墙体轴向力设计值N1U21.3US0.71
9、WK0.71.30.710.70.45KN/m2N1w=1.4WKAW=1.40.45(21.831.5)=10.21KNN0=3.3KN N1=W1W+N0=13.51KN（2） 计算连墙件稳定承载力L250mm/I/37/1.5823.42查表得0.955N1/A13510/（0.955489）28.9N/mm228.9W/mm2f205W/mm2经计算连墙件满足要求（3）预埋钢管抗剪强度验算4N1/2d233.61N/mm2125N/mm2用钢管预埋满足使用要求6、 立杆地基承载力计算（1）计算地基承载力设计值Kc0.5fgk0.8N/mm2Fg=Kcfgk=0.50.8=0.4N/mm
10、2（2）计算立杆基础底平均压力PPN/A=14180/40000=0.35M/mm2Pfg 地基满足要求根据计算脚手架施工要求：1、 立杆的地基必须有足够的强度要求承载力400KN/m22、 底下12m必须采用双立杆。3、 二步三跨刚性连墙必须切实做到。三、 型钢悬挑梁支承结构钢管脚手架本工程主楼高104m（地下部分）标准层高3.4m，在满足使用和安全的前下采用上拉式悬挑脚手架，用以承受外脚手架的自重和施工荷载。在本工程中采用一般悬挑钢梁设置在9、14、19、24层的框架梁板上，先在框架梁处预坦铁件，将槽钢与预坦件固定牢固，上采用钢绳将悬挑梁拉结，形成悬挑结构。上部脚手架采用扣件式双排钢管，脚
11、手架立杆横距0.8m，纵距1.5m，里立杆距离0.25m，小横杆外端伸出大横杆0.2m二端需设剪刀撑中间每隔9米设一道，每隔二层设置一道连墙杆水平距离。（一） 计算条件1、 型钢均采用16槽钢悬挑为1500计算，钢丝绳斜拉式U形锚固。2、 立杆横距b0.8m，离墙边挑出0.25m立杆纵距L1.5m，步距1.8m，采用双排脚手架按（五层3.4517.0米）10排计算。（计算放高一排）3、 设计施工荷载为P3.0KN/m2结构操作层按二步同时施工作业。4、 脚手架与主体结构连接布置，按二步三跨设点固定。5、 脚手架外侧设栏杆和挡脚板并悬挂安全网。6、 “本方案”中型钢排列为固定方式，构造尺寸及材料
12、规格等详见图示说明。（二） 立杆的稳定性验算1、 立杆轴向力设计值考虑组合风荷载计算公式：N1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK1) 脚手架构造自重标准值产生的轴向力N，扣件钢管脚手架每方米立杆承受结构自重标准值查表A1得内外立杆平均值gk=0.1253KN/m脚手架自重标准值N0.1253KN/m172.1301KN/m2) 构配件自重标准值产生的轴向力N（构配件包括脚手片、栏杆、挡脚板、安全网）竹脚手片P11.536KN栏杆、笆、挡脚板P20.6636KN防护安全网200N内立杆NG2K1.536KN外立杆NP1+P2+P32.593) 施工活载标准值产生的轴向力NQK施工活
13、载标准值产生的轴向力取N3.0KN/m按结构施工操作二排考虑N（1.2+0.2）1.13.021/24.6KN立杆轴向组合荷载时设计值分别：内立杆N1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK1.2（2.1301+1.536）+0.851.44.6KN4.399+5.4749.873KN外立杆N1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4QK1.2（2.1301+2.59）+0.851.44.611.138KN2、 风荷载设计值产生的立杆弯距值计算MW0.851.4MWK（0.851.4MWKlah2）/10作用于外脚手架上的水平风荷载标准值，计算公式：WK0.7U2USW0U22.4US
14、1.31.30.0890.1157基本风压值暂定0.35KN/m2高层调整为1.1W00.351.10.385KN/m2风荷载设计值组合标准值应为WK0.72.40.1160.3850.075KN/m2受水平风荷载作用下，立杆产生的弯矩值为MW（0.851.40.0751.51.81.8）/100.0434KN.m3、 组合风荷载时立杆的稳定性验算：N/A+MW/Wf立杆长细比L0/I（KUh）/I查表得U1.51.1551.51.8/0.0158197.37查表得0.186=N/A+MW/W11.138/（0.186489）+0.0434KN.m/5085mm2=121+7.28=128.28205N/mm2（三） 纵向水平杆的验算1、荷载计算：同前钢管自重：46.08N/m 脚手片自重：79.2N/m施工活载1680N/m2、强度验算：按三跨连续梁计算Mmax0.08ql2=0.08(125.28+1680)1.52=324.95N.m
