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1、输电线路杆塔中丿卜位移计算输电线路转角杆塔中心位移通式的应用1.输电线路转角杆塔中心位移的定义:输电线路转角杆塔中心位移，是指转角杆塔的中心桩，自线路中心桩线路内角的平分线方向移动一定的距离， 作为杆塔的中心桩。它是杆塔基彳础施工的依据。2.输电线路转角杆塔中心位移的意义:输电线路转角杆塔中心位移后，能较好的消除或减小与之相邻的直线杆因三相导线偏移而产生的横向合力，并兼顾相邻直线杆塔绝缘子串的倾斜角,使之满足在各种气象条件下导线对杆塔结构的电气安全净距。3.计算公式:一 L E （ 1）262 3cos-32（1）式中d自线路中心桩，沿线路内角的平分线方向移动一定的距离,L2 Li3S2正值向
2、内角侧位移，负值向外角侧位移（m）;L2转角杆塔外角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离（m）;转角杆塔内角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离（m）;线路转角度数;C1转角杆塔边相导线横担两个挂线点间水平距离（m）;C2转角杆塔中相导线两个挂线点间水平距离（m）;S2与转角杆塔相邻的直线杆塔中相导线挂线点至直线塔中心距离，横担伸展方向位于转角塔内角侧时取正，反之取负值。两侧相邻直线杆塔中相横担长度及方向不一致时，按(2)式S2= 11 S2 12 S2 (m) ( 2)计ii I2ii I2(2)式中S2 对应相邻档距li的直线杆塔的中相横担长度；S2对应相邻档距J直线杆塔的中相横担长度；S2横担伸
3、展方向位于 转角塔内角侧时取正，反之外角侧取负值。E转角杆塔中相导线挂点至杆塔中心的偏挂距离(m)。位于内角侧时取正值，反之取负值。4.计算公式在工程中的应用：海兴华鑫矿业35kV线路工程为单回路铁塔工程，耐张塔导线为三角形型排列， 中相线挂在塔身的挂线板上；直线塔导线排列为上字型。为了能较好的消除或 减小与之相邻的直线杆塔因三相导线偏移而产生的横向合力， 转角塔中心须位 移。4.1N30转角塔35kV 240-J4中心位移距离从施工设计图得知:L2=3.4m,夕卜角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离;Li =1.8 m,内角侧横担的导线挂点至杆塔中心的距离;=90，线路转角度数;Ci=0.62
4、m,边相导线横担两个挂线点间水平距离;C2=1.213 m,中相导线两个挂线点间水平距离;S2= k S2丄 S2l1 l2 l1 l2(2)与转角杆塔相邻的直线杆塔中相导线挂点至直线塔中心距离;h=262m,对应于相邻直线杆塔 Z1的中相横担长度S2=1.9m相邻档距；a=329m对应于相邻直线杆塔 Z2的中相横担长度S=2m相邻档距;-S22代入 S2二丄S2 上S2 = 262 2 + 329 1.9 =0.886+1.057=1.94m;li I2 h I2262329262329E=0.606 m,转角杆塔中相导线挂点至杆塔中心的偏挂距离。L2Li代入公式d3tg_亠旦262 3co
5、s-323.4 1.8 0.620 90 1.213 90 1.94 0.606 d F 丁七吃吃疋丁2C2=0.533+0.207+0.202+0.915-0.202=1.655m.结论：N30转角塔35kV 240-J4中心向内角位移1.655米。从以上两个受力图中可看出，N30铁塔中心位移后，与之相邻的直线塔横向承 受合力为0.0355,远小于N30转角铁塔中心位移前与之相邻的直线塔横向受 合力 1.7968。4.2 N22转角塔35kV 240-J2中心位移距离L2=2.7m, L1 =2.7 mm, =24 , C1=0.616 m, C2=1.144 m, s2=1.9 mm, E
6、 =0.572 m.代入公式dL2 Li3牛叮C6rtg2S23cos22.7 2.730.616241.144241.9tgtg3262243cos20.5723=0+0.0436+0.0405+0.647-0.19 仁 0.54mm.结论：N22转角塔35kV 240-J2中心向内角位移 0.545米r = -0.2958-1.1092+0.1802 = -1.2248N22转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图.Y 启直筑肝$合点：F二一匚3.30012 + 0.2 =0.038N22转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图4.3 N13转角塔35kV 240-J4 （改）中心位移
7、距离:从施工设计图得知:L2=3.4m, L1 =3.4m, =46 ， C1 =0.62m, C2 = 1.213 m,护咒 号一与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度本工程1 2 li I2N13与转角塔35kV 240-J4相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值。li=262米 N13与N12（Z1直线塔）间的档距，“250米 N13与N14（Z2直线塔）间的档距；S2=1.9m与档距ii对应的相邻直线杆塔Z1的中相导线横担长度；Q=2m与档距J对应的相邻直线杆塔Z2的中相导线横担长度；代入l1 l2 l1122622502501 925019 =-1.023-0.927=-1
8、.95m;262250E =0.606 m;代入公式L2Lid 3自陛tg笑空tg46332621.95-463cos -2S2E3cos 320.6063=0+0.088+0.0858-0.706-0.202=-0.734m.结论:N13转角塔35kV 240-J4中心向外角位移 0.734米。13OS直绫If年色二 F= l.B?:55i + 0.6051-D.GSPl = 1.79i33N13转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图+0.635：13imn4r= -：.1119+：.?8b3+0.0379=.2：13N13转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图4.4 N10转角塔3
9、5kV 240-J2中心位移距离L2=2.7m, L1 =2.7m, =20 ， C1 =0.616 m, C2=1.144 m,护咒 号一与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度本工程与N10转角塔35kV 240-J2相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值。1产176米 N10与N9 （直线塔Z1）间的档距，12=266米N10 与 N11 (直相导担长线塔Z2）间的档距；S2=1.9m 与档距h对应的相邻直线杆塔Z1的中线横担长度；S2 =2m与档距12对应的相邻直线杆塔Z2的中相导线横扌度；代入 S2二空 上宝=176 ( 2)266 ( 1.9) =-0.796-1.143=
10、-1.94m;l1 l2 l1 l2176266176 266E =0.572 m.代入公式dL2Lid 彳700 27003S2E3cos 321.9405720.616 20 1.144 20tgtg -“32622033cos21= -0.778m.结论：N10转角塔35kV 240-J4中心向外角位移 0.778米。F = 0.2202+1.?228-3.3072=1.3358N10转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N10转角铁塔中心位移后的与转角铁塔相邻的直线塔受力图4.5 N6转角塔35kV 240-J2中心位移距离L2=2.7m, L1 =2.7m,=27，G =0.61
11、6 m, C2=1.144 m,S2=1.9m 与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程与N6转角塔35kV 240-J2相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转角外侧取负值（位于转角内侧取正值）。E =0.572 m.代入公式d2.700 2.7003L2 Li30.616271.14427tgtg -3262S2E3cos 321.9572-27 T 3cos -2=0+0.049+0.046-0.651-0.191=-0.747m.结论：N6转角塔35kV 240-J4中心向外角位移0.747米NbF= - :./-b-C.30，二一 宀己N6转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图
12、4.6N4转角塔35kV 240-J4中心位移距离L2=3.4m, Li=1.8m, =82 ， G=0.62m, C2 = 1.213 m,S2 =l1 l2l1 l2与转角塔相邻直线杆塔中相导线横担长度，本工程N5是与转角塔角内侧取正值。N4 35kV 240-J4相邻直线杆塔中相导线横担伸展方向位于转N3三相导线水平排列，中相导线横担挂线点与杆塔中心距离11=196米 N3与N4间的档距，160米 N4与N5间的档距;S2 =0m 与档距h对应的相邻直线杆塔中相导线横担挂线点与杆塔中心距S2 =1.9m离为0米。与档距12对应的相邻直线杆塔 Z1的中相导线横担长度；代入S2 = 11电l
13、2S2 _ 196 1.9l2 l1 l2196 160160 0 =1.046m262250E =0.606 m;代入公式dL2LiS2,3.4 1.80.62d3821.21382tg tg 32621.046-823cos23cos20.6063=0.533+0.18+0.176+0.462-0.202=1.149m.结论：N4转角塔35kV 240-J4中心向内角位移1.149 米。N国钧tmuf材加 F = -0.9? 12-0.6055-0.1 9C7=-1.7174N4转角铁塔中心位移前的与之相邻的直线塔受力图N4 捕融酬搐才店二 0.166-0.5205-0 157 = -0.5111N4转角铁塔中心位移后的与之相邻的直线塔受力图4结论中心通过以上计算可知，杆塔中心桩位移能使相邻直线杆塔的横向受力最小, 提咼了线路杆塔抵御大风的能力，同时减小了直线杆塔悬式绝缘子串的横向偏 移后，显得整齐美观，保证了导线对杆塔结构的电气安全距离
