现代南汇花苑标准层方案

第一章 计算书 KL-M-a ((7-6)-(7-12)/(7-M))梁模板(扣件式，梁板立柱共用)计算书 一、 工程概况 3 二、 模板支撑体系设计 3 三、 荷载设计 5 四、 模板验算 7 五、 次楞验算 8 六、 主楞(横向水平钢管)验算 10 七、 纵向水平钢管验算 12 八、 扣件抗滑验算 14 九、 模板支架整体高宽比验算 14 十、立杆验算 14 KL-M-a ((7-6) -(7-12) / (7-M))梁侧模板计算书 一、 工程属性 17 二、 荷载组合 18 三、 支撑体系设计 19 四、 模板验算 20 五、 次楞验算 21 六、 主楞验算 23 七、 对拉螺栓验算 25 二、XB2((7-6)-(7-7)/(7-F)-(7-G))板模板(扣件式)计算书 一、工程概况 25 二、 模板支撑体系设计 26 三、 荷载设计 28 四、 模板验算 29 五、 次楞验算 31 六、 主楞(横向水平钢管)验算 32 七、 立杆验算 36 TWQ240((7-2)-(7-3)/(7-B))墙模板(支撑不等间距)计算书 一、 工程属性 39 二、 支撑构造 39 三、 荷载组合 41 四、 面板验算 42 五、 小梁验算 43 六、 主梁验算 46 七、 对拉螺栓验算 49 KZ3((7-12)/(7-K))柱模板(支撑不等间距)计算书 一、 工程属性 49 二、 支撑体系设计 50 三、 荷载组合 52 四、 面板验算 53 五、 小梁验算 54 六、 柱箍验算 57 七、 对拉螺栓验算 62 第一章计算书 KL-M-a ((7-6)-(7-12)/(7-M))梁模板(扣件式，梁板立柱共用)计算书 计算依据： 1、 《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 2、 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、 《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、 《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006 一、工程概况 新浇混凝土梁板特性 KL-M-a ((7-6) -(7-12) / (7-M)) 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽X高】 240X600 模板支架高度H (m) 3 模板支架的纵向长度La(m) 22. 74 模板支架的横向长度Lb(m) 17. 44 二、模板支撑体系设计 混凝土梁支撑方式 梁侧无板， 梁底次楞平 行于梁跨方 向 立杆纵向间距la (mm) 900 立杆横向间距L (mm) 650 模板支架步距h (mm) 1500 梁左侧立杆距梁中心线 325 梁底增加承重立杆根数 0 距离(mm) 梁底立杆支撑方式 双扣件 每纵距内附加梁底支撑 主楞根数 1 梁底支撑次楞根数 2 立杆伸出顶层横向水平 杆中心线至模板支撑点 的长度a (mm) 200 设计简图如下: 注，本图梁侧支捧构造仅作示窟，具体详见梁俶I模板设讦 模板设计立面图 模板设计平面图 三、荷载设计 模板及支架自重标准值 模板(kN/m2) 0. 3 次楞(kN/m) 0. 01 主楞(kN/m) 0. 038 支架(kN/m) 0. 15 梁侧模板自重标准值 (kN/m2) 0. 5 新浇筑混凝土自重标准 值(kN/m3) 25 钢筋自重标准值 (kN/m3) 梁 1. 5 板 1. 1 施工人员及设备荷载标 准值(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷 载标准值(kN/m2) 2 风荷 载标 准值 G) k(kN/ 2\ m) 基本风压3 o (kN/m2) 重现期 10年一遇 0. 35 0. 04 城市 温州市 风荷载高度变化 系数U Z 地面粗糙度 B类(田野、乡 村、丛林、丘 陵及房屋比 较稀疏的乡 镇和城市郊 区) 1 模板支架顶部离建筑物 地面的高度(m) 8. 95 风荷载体型系数 U S 支架 模板支架状况 敞开式 0. 165 风荷载作用方向 沿模板支架 横向作用 与风荷载在同面 10 内的计算单元立 杆数n 模板 1 0. 245 四、模板验算 模板类型 覆面木胶合 板 模板厚度t (mm) 18 模板抗弯强度设计值 [f] (N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值 [t ] (N/mm2) 1.4 模板弹性模量E (N/mm2) 10000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下: 26.07kN/m 240 W=bh2/6=1000 X 1876=54000mm3, I=bh3/12=1000 X 18712=486000mm4 q= ""+1.4 0=1. 35X [0. 3+(25+l. 5) X 0. 6] X 1. 0+1. 4X (1+2) XI. 0=26. 07kN/m q' = SqGk+SqQk=[0. 3+(25+l. 5) X0. 6] XI. 0+(l+2) XI. 0=19. 2kN/m 1、抗弯验算 Mma=0. 125ql=0. 125X26. 07X0. 24 =0. 188kN ・ m o max=Mmax/W=O. 188 X 10754000=3. 476N/mm2< [f]=15N/mm2 2、抗剪验算 Qmax=O. 5ql=0. 5X26. 07X0. 24=3. 128kN t max=3Qmax/ (2bh) =3 X 3. 128 X IO3/ (2 X 1000 X 18) =0. 261N/mm2< [t ]=1. 4N/mm2 符合要求！ 3、 挠度验算 vma=5q' 17(384EI) =5X 19. 2X2407(384X 10000X486000) =0. 171mm vmax=0. [ v ]=min[L/150, 10] =min[240/150, 10] =1. 6mm 符合要求！ 4、 支座反力 R1=R2=ql/2=3. 128kN R'i=R、2=q'1/2=2. 304kN 五、次楞验算 次楞验算方式 二寺阪哇要 次楞材质类型 方木 次楞截面类型(mm) 50X80 次楞材料自重(kN/m) 0. 01 13 痰厉耦邛罹雄订值 1.3 次楞截面抵抗矩W(cm3) 53. 333 次楞截面惯性矩I (cn?) 213. 333 次楞弹性模量E (N/mm2) 9350 次楞自重荷载：qi= YgQ=1. 35X0. 01=0. 013kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载: q2=0kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载: q3=0kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=YGSNGk=l. 35X0.5X 0. 6=0. 405kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5= YG、NGk=l. 35X0.5X 0. 6=0. 405kN/m q=max[3. 128/1. 0+0. 013+0+0. 405, 3. 128/1. 0+0. 013+0+0. 405] =3. 547kN/m q' =max[2. 304/1. 0+0. 01+0+0. 3, 2. 304/1. 0+0. 01+0+0. 3] =2. 614kN/m 计算简图如下： 3.547kN/m 3.547kN/m 3.547kN/m 450 450 450 1、强度验算 Mfflax=0. lql2=0. 1X3. 547X0. 45 =0. 072kN ・ m 0 max=Mmax/W=0. 072X10753333=1. 347N/mm2< [f]=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 QkO. 6ql=0. 6X3. 547X0. 45=0. 958kN t max=3Qmax/ (2bho)=3XO. 958 X 1000/ (2X50X80) =0. 359N/mm2 t max=0. 359N/mm2< [ t ]=1. 3N/mm2 3、 挠度验算 vma =0. 677q' 17(100EI)=0. 677X2. 614X4507(100X9350X 2133330)=0. 036mm v max=0. 036mm< [ v ]=min[L/150, 10] =min [450/150, 10]=3mm 符合要求！ 4、 支座反力计算 梁底次楞依次最大支座反力为： Ri=l. 1X (3. 128+0. 013+0+0. 405) X0. 45=1. 756kN R2=l. 1 X (3. 128+0. 013+0+0.405) X0. 45=1. 756kN R'i=l. 1X (2. 304+0. 01+0+0. 3) XO. 45=1. 294kN R' 2=1. IX (2. 304+0. 01+0+0. 3) X 0. 45=1. 294kN 六、主楞(横向水平钢管)验算 主楞材质类型 钢管 主楞截面类型(mm) 048X3. 5 主楞计算截面类型(mm) 中48X3. 5 主楞材料自重(kN/m) 0. 038 主楞截面面积(mn?) 489 主楞抗弯强度设计值 [f] (N/mm2) 205 主楞抗剪强度设计值 [t ] (N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 5. 08 主楞截面惯性矩I (cm4) 12. 19 主楞弹性模量E (N/mm2) 206000 主楞自重荷载：qi=YGq=l. 35X0. 038=0. 051kN/m 计算简图如下： 1.756kN 1.756kN 0.051kN/m ⑴ 1、强度验算 -0.362 主楞弯矩图(kN • m) Mmax=0. 362kN • m 。max=Mmax/W=0. 362X1075080=71. 295N/mm2< [f]=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 1.772 1.762 0.006 4 4 坤 我 -1.762 '1,772 主楞剪力图(kN) Qfflax=l. 772kN T max=2CU/A=2X 1. 772X1000/489 = 7. 249N/mm2 t fflax=7. 249N/mm2< [ t ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 4).4«7 主楞变形图(mm) vma=0. 487mm<[ v]=min[L/150, 10]=min[650/150, 10] =4. 333mm 符合要求！ 4、支座反力 支座反力依次为Ri=l. 772kN, R2=l. 772kN 支座反力依次为 R'i=l. 306kN, R、2=l. 306kN 七、纵向水平钢管验算 计算简图如下: 1.772kN 1.772kN 1.772kN 1.772kN 1.772kN 1.772kN 1.772kN 0.052kN/m (1) (2) 1、强度验算 0.243 0.243 -0.161 -0.282 -0.282 纵向水平钢管弯矩图(kN - m) Mmax=0. 282kN • m 。max=Mmax/W=0. 282X1075080=55. 563N/mm2< [f ] =205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 0.639 0.61