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1、一、工程概况XXX站为13m岛忒站a是嵯失X号线与X号细够乘ib标簸：22.1m,车站总长177m。为双柱双层三跨现浇钢筋混凝土矩形结构。车站顶面覆土深度为3.8m4.8m,平均覆土深度4.54m。车站勖结构采用1200mm的钻孔灌注桩，内衬墙与钻孔灌注桩之间设置柔性防水层， 属于重合墙结构。二、计算依据1、相关国家与地方规范、规程和规定：建筑结构荷期!范觞50009-2012）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）地铁设计规范）50157-2003）建筑抗震设计规范涮50011-2010）铁路工程抗震设计规范（GB50U1-2006） （2009年板）人民防空工程设计规范（GB 5
2、0225-95）铁路隧道设计规范（TB10003-2005）混凝结构设计规范般 50010-2010）三、结构计算原则1）结构构件根据承载力极限状态及正常使用极限状态的要求，分别进行承载能力的计算和稳 定性，变形及裂缝宽度验算；2）结构的安全等级为一级，构件的（结构）重要性系啜取；3）结构构件的裂缝控制等级为三级，即构件允许出现裂缝。裂缝宽度限值：迎水面不大于 0.2mm,其大于 0.3mm;4）结构按7度地震烈度进行抗震验算，并在结构设计时采用相应的构造措施，以提高结构 的整体抗震性能（构造措施采用三级框架结构抗震构造）；5）结构设计按六级人防的抗力标准进行验算，并在规定的设防位置采取相应的
3、构造措施； 6）结国薄御情噂，当植副嘴彝眈时 飘自疆切于105;（飘贝谢Mt7）结构构件的设计应按承载力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并取各 自的最不利组合进行设计；8）结构设计应符合结构的实际工作（受力）条件，并反映结构与周围地层的相互作用。C 89 月二三1.9 9 vq) Cl z90909090C5 CS (3J .於36363636，f1.1.1.hr1.1.1.CM COSCJ I F下隔92-577/0；0/029*5.,、由3母制合 的公言云喧后匚 7 7 T TWT15263厌7333k53AO飞F CSJ、0 k9(z I&N)i .- 6p6v1 1 1
4、S6S6坦7-4, Jr J.,sa 一7 7 7 S656为-6-61噂匕7?73、。、5 6 55 - - -4% u RXJ T 二一二 kJ-4 ucq 71大理瞄蚊图也N)6.2.3计算结果及配筋分别取各个构件的不同工况的内力包络进行配筋计算，表中弯矩值为正常使用极限状态的弯 矩值，剪力及轴力均为承载能力极限状态的内力值，内力表及根据混凝土结构设(GB计规范 50010-2010)进行的配筋计算结果见下表。(根据以往的设计计算经验于设陡度为7度的地 下车站，地震荷载不起控制作用；对于6：级人防设防的地下车站，人防荷载不控制作用，控制 配筋设计的是施工阶段的强度和运营阶段的裂缝。)内力
5、表及配筋-件称一 一构名结构部位结构 尺寸 (mm)弯矩(KN.m)剪力(KN)轴力 (kN) 配筋配筋率 (%)裂缝宽度(mm)备注基本 组合准永久 组合顶板跨中9006433990395 251500.380.103柱支座879547686 25150+ 221500.680.118侧墙支座498345667 251500.380.085中板跨中400583901340 201500.60.02支座155103105 221500.720.06底板跨中100067542801145 251500.340.093柱支座967608757 281500.340.156侧墙支座110873097
6、1 28150 +0251500.770.084侧墙负二层跨中700656435011570281500.630.217顶板支座554346361769 251500.50.043+025150底板支座91359810061199 25150 +0)281501.130.176注：1、表中配筋按照裂缝控制，；2、底板与侧墙外侧钢筋根据计算需要互相伸入参与对方受力;3、负二层侧墙按压弯构件计算裂缝宽度，考虑侧30%墙二轴力。6.3盾构井段横断面6.3.1 计算的钻孔资料计算采用钻孔M7Z2-SXSZ-001-lo相应土层的地质参数如下:地 层代号岩土名称天然 密度干密 度的压系数 土侧力努基床系
7、数承载力 特征值垂直水平Ppd自KvKhfkg/cnrg/ciwMpa/mMpa/mkPa杂填土1.9110黏土1.971.90.52530160（硬塑）粉质黏土1.951.940.432530160（硬塑）粉土1.91.850.4268100（稍密）粉细砂1.91.80.4810120（中密-密实）中砂1.951.850.35912160（中密-空实）卵石土2.120.34250350（稍密）卵石土2.22.10.257180600仲密）卵石土2.32.20.228190700（密实）泥岩20.433742200全风化泥岩2.210.29110120300强风化泥岩2.34185200500
8、中风化（粉砂泥质结 构）泥岩2.220.28112120300强风化（粉砂泥质结 构）泥岩2.43188200500I I中风化I 1 I I I I I6.3.2 计算过程设计中考虑地震和人防等荷载偶然组合，并按照承载力极限状态和正常使用极限状态两种工 况验算结构在施工阶段和使用阶段的结构受力。1、车站标准段为双层三跨框架结构，结构顶板最大覆4.8m,结构使用期间的地下水位土取 取4.2m,现在分三种工况计算 全水位口兄(水位地下4.20m),。水位工况(水位底板以下)， 50%水位工况(水位是前两者之间)。附加荷载根据车站两边实际情况取值。2、荷载计算(1) 土层及其它参数的选取覆土重度、
9、基床系数、设备荷载标准值、人群荷载标准值参照标准段取值。地面超载标准值：q=20kN/m2;侧墙：7kN/ m2(2)全水位工况水土压力按照地下水位的最高抗浮设防水位计算：结构顶板处土压力的标准值4.2+ ( -10 ) 0.6 20 4.2+ (20-10 ) 0.6 90.0KN /m 00结构顶板侧土压力标准值90 0.27 90 24.3KN /m0K结构底板处土压力标准值24.3 K (10) 16.18 24.3 0.27 (22 10) 16.18 75.8KN /m01结构顶板处水力的标准值 0.6 10 6.0KN /m结构底板处水压力标准值 (1618 0.6) 10 16
10、7.8KN /m(3) 0水位工况水土压力按照地下水位在底板以下计算：结构顶板处土压力的标准值 4.8 20 4.8 96.0KN /m结构顶板侧土压力标准值0 96 0.27 96 26.0KN /mK结构底板处土压力标准值 26 K。 16.18 26 0.27 22 16.18 122.1KN /m结构顶板处水压力的标准值 OKN /m结构底板处水压力标准值 OKN /m(4)半水位工况水土压力按照地下水位的50%最高抗浮设防水位计算：结构顶板处土压力的标准值0 4.8 20 4.8 96.0KN /m结构顶板侧土压力标准值96 0.27 96 26.0KN /m结构底板处土压力标准值8
11、.61 2626 K 7.6 K (10)0101距结构顶板以下7.6处水压力的标准值0.27 22 7.6 0.27 (22 10) 8.61 99.0KN /mOKN /m结构底板处水压力标准值8.61 1086.1KN /m3、荷载信息录公完成后通过对模型面及荷载“Q Z Cj JI cn39-1/ .57(URLCL-38-7,23n p5sg汨 IG斛豌！-2532,20184S7欣忠7B7.W224 52-124,237.54.71勰垂即臬暴所即力图如下。，钺 2982-1S：-7142296CM用S至六%J222四57162S3IW4). 阳656272 一串谢贻琴唱(kN.m)9 OcC-7,41J.P7719Sq国J言R:疣维军用,光宓NS3 g 二，钺298294I r -j?-38-7.2354Ws-IS3239鹤8-IT) .87rn m岂笔W/-2617B-9)5S后J2-7142618皇4需耳；2,?rgryD1flO24,4).58,425262Z37XJ2i522 呼57iRr5W/1.24改一 W Q162cn B 赠事侬善趣(kN.m)
