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1、锦界煤矿3煤厂区附属工程（锅炉房丈（脚手架搭设拆除）安全论证及施工方案编制：审核：批准：2016年8月9日t附属设施）第一章编制依据3第二章工程质量目标3第三章HSE方针、目标错误！未定义书签。第四章 脚手架的构造与搭拆要求3一、基本要求：3二、受荷情况：4三、脚手架的构造与搭设要求4第五章搭设参数及架体稳定性验算参数信息八、满堂脚手架配件数量匡算:错误！未定义书签。九、脚手架的搭设要求:13十、双排脚手架搭设参数及计算书错误！未定义书签。第六章脚手架施工1515架体防护措施19三、脚手架交底和验收19四、脚手架拆除19第七章安全措施20二、横向杆的计算:三、纵向杆的计算:7四、扣件抗滑力的计
2、算:9五、脚手架荷载标准值:9六、立杆的稳定性计算:1112七、立杆的地基承载力计算: 第一章：施工必要性本工程为锅炉房扩建工程，锅炉长度约为8. 64m,宽度为3. 15m,高度为5. 3m, 需先将锅炉吊装在新建锅炉房锅炉基础位置上，锅炉安装后影响主体脚手架搭设。该 工程为一层框架，层高为9.5叽 本工程施工难度大，需要对本工程脚手架进行论证， 论证内容是脚手架安全性、稳定性、牢固性能等。第二章编制依据1、锦界煤矿恭煤厂区附属工程（锅炉房及附属设施）现场实际情况及图纸；2、现行有关施工技术规范、标准；2、1脚手架作业管理标准Q/SYWH42482010；2.2作业许可管理标准Q/SYWH4
3、2362010；3、本公司企业标准；质保手册；程序文件；质量文件；HSE管理手册；4、其它的相关标准、国标规范以及国家现行法令、法规。第三章 工程质量目标工程质量达到国家及行业合格标准。1、工程一次性验收合格率100%；2、用户回访率100%；顾客满意率95%；3、坚持科技管理并举，走质量效益型现代化企业发展道路。第四章脚手架的构造与搭拆要求一、基本要求:用扣件式钢管搭设的脚手架是施工临吋结构，它要承受施工过程的垂直和水平荷 载。所意脚手架必须具备足够的承载能力、刚度和稳定性，荷载需要安全牢固稳定要 求。在施工过程中，各种不稳定荷载因素下，保证搭设的钢管扌II件脚手架不产牛变形、 倾斜、摇晃或
4、扭曲现象，确保人员施工安全。二、受荷情况:采用048X3.5钢管和扣件等构成的脚手架，立杆、小横杆和剪刀撑是主要受力杆 件，并具有加强脚手架抵抗垂点和水平力作用的能力，其小连墙杆还承受风荷载。三、脚手架的构造与搭设要求1、脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开，且不在同一步距内。 纵向水平杆接长用对接扌1【件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头错开距离不小于50cm, 同一步内外两根纵向水平杆接头也应错开，并不在同一跨内。2、小横杆伸出外立杆连续点10cm,离外墙面10cm。3、脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每8. 5m水平距离用斜杆搭成剪力 撑，沿架高连续设置，并将各道剪刀撑连
5、接成整体，剪力撑的两端除用旋转扣件与脚 手架的立杆扌II紧外，中间壇加24个扌II接点，与相交的立杆扌II紧。斜杆材质必须无变 形、无损伤。4、外立杆里侧设1. 2m高防护杆和30cm高的踢脚杆。5、脚手架从第二步起满铺脚手片。6、搭设满堂脚手架吋将室内地面平整好，在采用150帧*40血宽木垫板铺设在地 面（木垫板长度一般控制在l5ni至3m）。木垫板铺设好位置，立杆必须坐落在垫板小间位置上防止立杆倾斜。第五章搭设参数及架体稳定性验算论证钢管脚手架的计算参照建筑施工扌II件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)、钢结构设计规范(GB50017-2003)冷弯薄壁型钢结构技术规范
6、(GB50018-2002)、建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)、建筑结构荷载规范 (2006 年版)(GB50009-2001)等编制。一、参数信息：1 满堂脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为9.5 米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距la=1.20米，立杆的横距lb=1.20米, 立杆的步距h=1.20米。采用的钢管类型为48X3. 5。横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为毎跨2根满堂脚手架下部铺设通长木板，规格为4m*0. 4m*0. 06mo2、锅炉位置搭设因锅炉占用位置，经过查询及计算锅炉上部脚手架采用DN200钢管延
7、锅炉四周搭 设，间距为lm,共需18根,高度为6m,上部釆用16#槽钢,DN200钢管及槽钢用C 16 焊接连接，为保证整体性，用钢管延锅炉高度四周每lm用620钢筋与DN200钢管连接, 钢管与钢筋满焊连接为整体，在钢管表面满铺设8mm钢板，锅炉上部钢管脚手架搭设 在槽钢上(详见附图)。(1) DN200管道安装为防护锅炉采用钢管搭设防护，本工程将选用DN200管道做主管支撑，管道底部 放在现有的 仝上，管道长度为6米，锅炉基础总长为8. 55米，宽4. 9米，管道底部采 用DN400的法兰焊接，增加管道受力面。锅炉基础正面将管道按1米的间距排开，共 计8根，并且采用622钢筋横向及斜插拉接
8、满焊，横向钢筋拉接高度为1. 5米，确保 管道稳定性。将所有管道安装完成后，上部釆用16#槽钢横向连接管道，纵向槽钢间距 为60cm,槽钢连接管道必须满焊槽钢连接完成后上部采用舫m钢板铺设，并且钢板 于槽钢进行点焊连接成一个整体。上述工序做完后由现场单位及监理单位组织验收合 格后在进行下一道工序，钢板上部近行搭设脚手架，脚手架横向及纵向钢管间距必须 设定为1.5米脚手架底部铺设垫块，并且设置斜支撑及扫地杆。上部搭设脚手架必 须搭设成满堂架，同已下脚手架工序相同。2.荷载参数施工均布荷载为3. 0kN/m2 （包括支模竹胶板、现浇板钢筋及现浇碇板），脚手板自 重标准值0. 30kN/m2,同时施
9、工1层，脚手板共铺设2层。脚于架用途:锅炉安装脚于架。二、横向杆的计算：横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩W二5. 08cm3；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变 形。考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。1作用横向水平杆线荷载(1) 作用横向杆线荷载标准值qk= (3. 00+0. 30) X 1. 20/3=1. 32kN/m(2) 作用横向杆线荷载设计值q= (1.4X3. 00+1. 2X0. 30) X 1. 20/3=1. 82kN/m2. 抗弯强度计算最人弯矩为Mma
10、x=0. 117qlb2=0. 117X 1.82X 1. 202=0. 307kN. mo =Mmax/W=0. 307X106/5080. 00二60. 49N/mm2横向杆的计算强度小于205. 0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算X 105 X最人挠度为V=0.990qklb4/100EI=0.990 X 1.32 X 12004/(100 X 2.06 121900. 0)=1. 079mm横向杆的最大挠度小于1200. 0/150与10mm,满足要求！三、纵向杆的计算：纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩W=5. 08cm3；截面惯性矩1=12. 19cm4；纵向杆按三跨连续梁进行
11、强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。用横向杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在纵向杆的不利布置，计算纵向杆 的最大弯矩和变形。1. 由横向杆传给纵向杆的集中力(1) 由横向杆传给纵向杆的集中力设计值F=l. 200qlb=l. 200X1. 82X1. 20=2. 627kN(2) 由横向杆传给纵向杆的集中力标准值Fk=1.200qklb=l. 200X1. 32X1. 20二 1.901 kN2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑荷载的计算值最不利分配的弯矩Mmax=0. 267Fla=0. 267 X 2. 63 X 1. 20=0. 842kN. mO 二Mdkix/W二0. 842X106/
12、5080. 00二 165. 66N/mm2纵向杆的计算强度小于205. 0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度为V=1.883Fkla3/100ET=1.883 X 1.90 X 1000 X 12003/(100 X 2.06 X 105 X纵向杆的最大挠度小于1200. 0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算：按照建筑施工扌II件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双 扌I【件承载力设计值取16. OOkN,按照扣件抗滑承载力系数1.00该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16. OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接吋，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规
13、范5. 2. 5):RWRc其小Rc扌I【件抗滑承载力设计值，取16. OOkNoR纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；依据建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算刘群主编卩109:纵向或横向水平杆通过扌M牛传给立杆的竖向设计值：R=3. 26723. 267 X 2. 63=8. 6kN双扣件抗滑承载力的设计计算R=16. 00满足要求！五、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架h重标准值产牛的轴向力每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0. 1724NGl=HXgk=18. 00X0. 1724=3.
14、103kN(2) 脚于板自重标准值产牛的轴向力脚手板的口重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0. 30NG2=0. 300X2X1.200X1. 200=0. 864kN经计算得到，静荷载标准值构配件自重：NG2K二NG2二0. 864kNo钢管结构口重与构配件口重：NG=NGl+NG2k=3. 967kN。(3) 施工荷载标准值产牛的轴向力施工均布荷载标准值(kN/m2) :3. 000NQ=3. 000X1X1.200X1. 200=4. 32kN(4) 风荷载标准值产牛的轴向力风荷载标准值：其小W0基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0=0. 30
15、0Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定 采用：脚手架底部Uz二0. 740,Us风荷载体型系数：Us二0.8000 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值Wk=0. 740X0. 8000X0. 300=0. 178kN/m2o考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值N=l. 2NG+0. 9X1. 4NQ二 10. 204kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=O. 9X1.4Wklah2/10其小Wk风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la.立杆的纵距(m)；h立杆的步距(m)。经计算得，底部立杆段弯矩Mw=O. 9X1. 4X0. 178X1.20X1. 502/10=0. 060kN. m%1. 立杆的稳定性计算：1. 不考虑风
