科技信息SCIENCE a为光纤每公里损耗值;lN为光 缆各支路距离 2.2光接收机接收功率 目前使用的光接收机， 在接收光功率为－4～+3 dBm的条件下，光 接收机输出电平范围为96～108 dB 光接收机输入光功率变化对系统 指标有一定的影响，通过理论计算和实践检验都能明示 当光接收机输入光功率有所提高时， 各项系统指标均有较大提 高，为电缆分配网留出较多余地 为此，在设计光缆网络时，确定光接 收功率为0 dBm±1 dBm 这里要提出一下，dBm和mw都是光功率的单位， 它们应用的场 合不一样 它们可以进行换算 换算公式如下: P(mw)=10dBm/10. 2.3活接损耗 每个光系统包含有多种光设备，如光发射机，光接收机，光放大器 等等，而这些设备都需要用FC、SC等法兰进行接头，而这些活动连接 头会产生一些损耗，这些损耗应计入光链路所需的总功率 活接头损 耗设计值一般为0.5 dBm 2.4光分路器的分光比的设计 设各路的总光功率为ΣPn，某一路所需的光功率为P1，则分光比 K1=P1/ΣPn，需要强调的是，某一支路所需的光功率为该支路光纤链 路损失功率加上光接收机输入光功率。
根据光节点路由距离优化组合分组情况，使用以下公式和参数进 行计算 计算公式: KN=PN/PT=PN/(P1+P2+…Pn).（下转第47页）分路器路数附加损耗dBm分路器路数附加损耗dBm30.390.740.4100.850.45110.960.5121.070.55161.280.6--○机械与电子○88科技信息2010 年第 25 期SCIENCE PN为光纤分路器各支路输出光功率，mw;PT为光发射机的出纤功率， mw;KN为光纤分路器各支路分光比;N为代表自然数1、2、3……;a为光 纤每公里损耗:a=0.35 dBm/km(1 310 nm窗口)和0.22 dBm/km(1 550 nm窗口);l为光路由长度 根据以上公式可得N路出光分路器得各路分光比:Kn=10a×1n/10n i = 1Σ10a×li/102.5光链路各分路的损耗计算 设计并计算出光分路器的分光比后，通过以下公式可以计算出光 链路各支路的损耗 计算公式为: LN(dBm)=－10Lg Kn:+a×ln+附加损耗+光连接器损耗.为确保网络的 长期安全平稳运行，多数情况光链路应留有1 dBm余量 因此，光链路各分路的损耗应做如下设计。
LN(dBm)=－10lg Kn+a×ln+附加损耗+光连接器损耗+1. 2.6分光器输入光功率的计算 根据各支路的上述参数， 可计算得出光分路器所需的输入光功 率，也就是真个网络需要的总功率总功率等于各支路的功率损耗由 此可知道所需要的光发射机的功率，上述总功率等于发射机的功率 随着模拟和数字电视网络的迅速发展， 以及伴随着光纤到户，光 网络主要传输设备光分路器在光网络中使用的频率会大大加强，而分 路器的设计对整个光网络信号优劣、有无起着决定性的作用 在光纤 CATV网络设计时，通过以上详细对光分路器计算和分析，给光网络 的稳定运行提供了可靠的保证［责任编辑：常鹏飞］科●科图2已投产井含水变化曲线由于气藏埋藏深，储层物性具有低孔特低渗近致密特性，气藏在 成岩过程排驱水不及时，储层含水饱和度高，加之储层的渗透率低，供 气能力差，当气井生产的产量过高，近井带的压力下降快，易导致储层 原生水产出，气携液能力低，含水增加易导致气井产量降低甚至停喷， 柯20井由于井底压力下降过快，已处于间开状态图3柯20井含水变化曲线3结论与建议通过对已投产井的试采动态特征分析，得出以下结论： 3.1该块由于储层属于低孔低渗储层，自然产能低，在钻井完井过程 中易对储层造成污染， 必须进行酸化压裂改造方能达到工业生产能 力，在钻完井过程中注意储层的保护。
3.2气井含水量随开井时间延长降低，说明储层边底水不活跃，但低 渗储层存在层间水，井口产量大，易导致产层出水 3.3单井的无阻流量和米采气指数较低， 压裂后的无阻流量为1.8- 17×104m3/d之间， 平均为10.5×104m3/d 该块米采气指数在0.0021- 0.248×104m3/d·MPa·m之间生产过程不宜配产较高，否则导致气藏的 稳产期缩短 3.4生产过程中单井井口油压下降较快快， 有必要尽快开展系统试 井和压恢测试工作，以进一步落实气层的产能，和压恢测试工作尤其 是各井采用井下油嘴生产，对地层压力的测试造成一定的难度，建议 选择个别具有代表性的进行地层压力的测试，以落实产层目前的地层 压力和压力降参考文献】 ［1］李世伦，何江川，王鸣华,等.气田与凝析气田开发[M].北京：石油工业出版社, 2004. ［2］金忠臣，杨川东,张守良,等.采气工程[M].北京：石油工业出版社,2004. ［3］温林祥,仓辉,等.巴喀凝析气藏开发方案[M].2009,1.作者简介：梁芹(1975.6—)，女，大学本科，毕业于西南石油大学石油工程专业，现从事天然气开发管理研究［责任编辑：曹明明］●科（上接第90页）3.9当一个联箱的管嘴少于或等于六个时，从联箱中 间进料，每侧只供三个管嘴。
出口管也同样设计 当管嘴多于六个时， 每六个管口一个联箱，以保证流量分配均匀 见图3.9图3.93.10空冷器的管嘴不能承受过大的应力，否则容易发生泄露 所以 作用在管嘴上的管线和热胀应力之和不得超过制造厂规定的应力范 围如超过时，可考虑增加入口管部分的柔性空冷器的入口管比出口 管温度高，其膨胀率也大，随着管线的膨胀，管束在构架上并不固定可 有小量的位移必须校验入口联箱和出口联箱不同的膨胀量对管束的 影响，常把出口管做成弯管，以补偿这部分膨胀差值参考文献】 ［1］张德姜,赵勇.石油化工工艺管道设计与安装.中国石化出版社,2001. ［2］蔡尔辅.石油化工管道设计.化学工业出版社,2004. ［3］张德姜,王怀义,刘绍叶.石油化工装置工艺管道安装设计手册.中国石化出版 社,1992. ［4］国家质量监督检验检疫总局特种设备安全检查局.全国压力管道设计审批人 员培训教材.中国石化出版社,2005.［责任编辑：曹明明］○科教前沿○●●47。