参考文献第5章钻4)20孔夹具设计5.1定位基准与机床刀具的选择根据需要加工本次的轴套端面上的巾20孔孔的方式，本次采用立式钻床上加工 立式钻床的型号为Z525,钻头采用中20的麻花钻本次钻巾20孔的定位基准按照工件的特征，选择工件的中60外圆为主要定位基 准，巾70端面下方采用辅助定位基准工件以巾60外圆定位用V型块作为主要定位 元件，被限制了六个自由度5.2定位元件的选择本次选择的定位元件均为机床夹具的标准元件，定位V型块为标准件，标准号为 JB/T8018.1-1999,限制Z方向的支撑钉的标准号为JB/T8029.1-1999此定位元件图形 分别如下：图1-1 V型块的标准件5.3切削力和卡紧力计算本步加工可按钻削估算卡紧力实际效果可以保证可靠的卡紧刀具：高速钢麻花钻头中20则轴向力：见《工艺师手册》表28. 4F=C f Vf kF 3. 1r U r式子里各数据：C”=420, ZF=1.0, yf=0.8, f=0.35F=420x2010 xO.3508 xl.07 = 2123(N)转矩T=Crd0 f'7kr式子里各数据：Cr=0. 206, Zr=2. 0, yr=0.8T=0. 206x520 xO.3508 xl.07 = 17.34(N・Af)功率？广危=忠、=°"用在计算切削力时，必须考虑安全系数，式子为：QK1K2K3K4式中匕一基本安全系数，1. 5;邕一加工性质系数，1. 1；K 3一刀具钝化系数，1.1；Q一断续切削系数，1.1则 F/=kf=1. 5xLlxl.lxl.lx2123=423%V)按照上面计算，设计夹具必须提高生产效率。
必须首先集中代替手工劳动上面， 因为这能显著提高生产效率的重要途径使用快速螺旋定位机构快速人工卡紧，调节卡紧力调节装置，即可指定可靠的卡紧力5.4定位误差分析与计算(1)工序基准 在工序图上用来确定加工表面的位置所依据的基准工序基准可 简单地理解为工序图上的设计基准分析计算定位误差时所提到的设计基准，是指零 件图上的设计基准或工序图上的工序基准2)定位基准在加工过程中使工件占据 正确加工位置所依据的基准，即为工件与夹具定位元件定位工作面接触或配合的表面 为提高工件的加工精度，应尽量选设计基准作定位基准本次的定位基准为外圆巾60 面如定位分析图，对刀基准是工件的A面，定位基准为工件的巾60外圆，则基准位 置误差4为图中2点的距离在中,"% *2=号，根 据勾股定理求得注：V型块夹角a =90° o基准位移误差：工件以外圆柱面在V型块定位，由于工件定位面外圆直径有公差6 D,因此对一 批工件来说，当直径由最小D— 6 D变大到D时，工件中心（即定位基准）将在V型 块的对称中心平面内上下偏移，左右不发生偏移，即工件由Q变大到Q，其变化量（即基准位移误差△）从图（a）中的几何关系退出：AY=O1O2 = ^-2SIn2基准不重合误差：从图（b）中设计基准与定位基准不重合，假设定位基准Q不动，当工件直径由 最小D—6 D变到最大D时，设计基准的变化量为竺，即基准不重合误差△ B=—o2 2从图(c)中可知，设计基准为工件的下母线。
即，上述方向由a到疽与定位基准 Q变到0的方向相反，故其定位误差AD是AY与AB之差.AD= A Y- A B= — — =0.207 8 D=0.207X 0.01=0.002072跚'22AD=0.00207<-T 即满足要求3需要说明的是么尺寸定位误差△如的合成问题由于△竹和△川中都含有0，即外 圆直径的变化同时引起和△川的变化，因而要判别二者合成时的符号当外圆直径 由大变小时，设计基准相对定位基准向上偏移，而当此圆放入V形块中定位时，因外 圆直径的变小，定位基准相对调刀基准是向下偏移的，二者变动方向相反故设计基 准相对对刀基准的位移是二者之差，即△"心)=号总』将68mm和90°代入，运用V型块定位，取a =90° ,这时的定位误差，定位误 差=丁山(2sinl/a ) -Td/2=0.0230.023X3=0.069<0.08满足要求5.5钻套的设计夹具在机床上安装完毕，在进行加工的时候，由于本次是钻孔，需要用导向件使 得钻套下钻可以增强同轴度的特性本次选用的钻套采用可换钻套，连同钻套并选用 钻套螺钉将钻套固定，选用的可换钻套和钻套螺钉均为机床夹具的标准件，本次设计 采用可换钻套，国标号为JB/T8045.2-1999,钻套螺钉的国标号为JB/T8045.5-1999。
本 次设计采用的钻套和钻套螺钉的图形如下： 图1-5可换钻套的标准件 5.6夹紧装置的设计本次的夹紧采用外圆的夹紧方式，原因是以工件的外圆中60外圆为定位，采用的 是V型块，即另一边采用活动压块对工件进行夹紧夹紧的装置如下图所示：1图1-5夹紧装置设计5.7夹具操作的简要说明本次夹具的操作较为简单，只需转动侧边的固定手柄压紧螺钉上的转动手柄即 可。