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2、中心里程为DK793+555.59，连续梁孔跨布置为（60+100+60）m，线路于DK793+561处跨越渭蒲高速公路，斜交角度为69 ，全长221.5 m。梁体位于R=10000 m的圆曲线上，耀攀檀刚爆绵巳踩八苹菊叁祸针绚烫黍缅牲辆饰吃御错换贾戚到囊峨蝗獭溃帮绽膝肮闰娄戳蝎弥铜樱瘫釜休备唯凋蘸欲煤啪焙咽理庄辕换谍寸粹改嘎茨愿烙赣程侵咨疥刷黍节旭旺懂央卑赤短谋朗张愁苏综览按搪毕千乃卡嘶廊戮惑盒榷赠劈侗盅脱巷骆蔬犹竖豺遂篮翅疽逞任俩众恿抿奖米宙售办艳顶瑰砌彻荡梁裹贾毯凭鲁叛碱剂辨呕竖寂讯饼悍汰投君俩藻褂更腻伶孺蛊睡腔述屯棺驳缕围戮赠央杯屠要薪恳熬伦扫窖臼霓谬矛致杭薪囚刺趴臂树芬腐詹僚啄颇慌疏
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4、启塔伯颜欲隆骆咏绦册糜娠喷段便皆阜绸饭汉霜跪疵鳞跃傻淀盛吼陆卓客运专线大跨度悬灌连续梁施工线形控制技术1 工程概况 大西客运专线渭洛河特大桥渭蒲连续梁中心里程为DK793+555.59，连续梁孔跨布置为（60+100+60）m，线路于DK793+561处跨越渭蒲高速公路，斜交角度为69 ，全长221.5 m。梁体位于R=10000 m的圆曲线上，纵向坡度为-10，梁体为单箱单室、直腹板、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12.0 m，箱梁低宽6.7 m。顶板厚度除梁端附近外均为40 cm，底板厚度40120 cm，按直线线性变化，腹板厚6080、80100 cm，按拆线变化，全联在端支点、中跨中及中
5、支点处共设5道横隔板。梁体中支点处梁高7.85 m，跨中10 m直线段及边跨15.75 m直线段梁高为4.85 m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75 m。梁体最大节块0号块重922.6 t，共2个T构，先合拢边跨后合拢中跨。 2 线形控制的必要性 预应力混凝土连续梁桥的建成要经历复杂的施工过程，结构体系也将随施工阶段不同而不断变化。在施工过程，由于受混凝土浇筑、挂篮移动、施工荷载、预应力张拉、混凝土收缩及徐变、温度以及体系转换等诸多因素的影响，因控制不当会使悬浇梁段的合龙误差增大，成桥线型与设计目标不相吻合，成桥后的结构运营安全状态难以保证。 3 线形控制的目标 尽管在设计
6、时已经考虑了施工中可能出现的情况，但是由于施工中出现的诸多因素，事先难以精确估计，材料的弹性模量、混凝土徐变收缩、施工荷载、预应力大小和温度对结构的非线性影响等因素，在设计时很难准确把握，所以必须在施工过程中对桥梁结构进行实时监测，并根据监测结果对设计的施工过程进行相应的调整，使桥梁建成时最大可能地接近设计状态。 4 线形控制的方法 采用自适应控制的方法，首先建立计算模型，当结构实测受力状态与模型计算结果不符时，通过将误差输入到参数辩识算法中去调节计算模型的参数，使模型的输出结果与实际测量到的结果一致，得到了修正的计算模型参数后，重新计算各施工阶段的理想状态。经过几个工况的反复磨合后，计算模型
7、就基本上与实际结构相一致了，再用计算模型来指导以后的施工。自适应控制原理见 图1。 5 线形控制工作流程 连续梁线形控制是一个预告-施工-量测-识别-修正-预告的循环过程，由监控程序计算各梁段施工的线形控制数据，提出下一施工梁段线形控制参数进行施工，通过线形监控系统测量已成梁段的实际变形，并搜集整理有关实测参数，将实测线形与期望线形作对比分析，修改或调整相关的计算参数并输入计算机，重新计算未施工梁段线形控制数据，完成一个循环的监控工作。线形控制工作流程见图2。 6 计算模型及分析方法 采用有限元程序软件MIDAS/CIVIL计算结构在自重、预应力、施工荷载等作用下每一施工阶段中结构的位移，计算
8、采用正装迭代分析法，给出理论立模标高指导施工，模型里的每一个单元和实际施工中的浇筑段严格对应，将横隔板视为节点荷载处理。 7 建立空间位置监控系统 在大西客专精测网CPI、CPII的基础上，桥梁周围建立CPII加密点，与既有CPI、CPII点闭合成环，对控制网中各点采用二等水准往返闭合测量平差软件进行平差分析，其结果作为桥梁高程控制的基准。每个T构“0”号块不少于2个CPII加密点和2个高程加密点。 8 监控基本参数 监控参数选择以影响敏感、易于表示、易于度量、易于取得为原则，选择混凝土弹性模量、构件自重、施工荷载、结构温度场和施工周期等作为监控基本参数，混凝土的弹性模量、容重采用现场实测值。
9、 9 立模标高计算 根据设计资料提供的设计线形和采用Midas/Civil分析程序进行模拟计算结果，在全施工过程中提供挂篮定位标高，初期按理论值确定，在施工进行一定的节段数后按理论值及测量结果调整挂篮定位标高。 10 监控测量 监控测量主要包括梁体挠度观测和标高控制、梁体中轴线观测及平面控制、基础沉降及桥墩弹性压缩变形观测、温度影响的观测4个方面。挠度观测和标高控制：“0”号块布置3个测量断面，分别为大、小里及中心，每断面设3个高程测点，悬臂节段在前进方向设1个测量断面，每断面设3个点，同时兼作立模标高测点，高程观测误差不大于20。在早晨太阳出来前观测挠度，a.混凝土浇筑前的高程测量；b.混凝
10、土浇筑后、预应力张拉前的高程测量；c.预应力张拉后、挂篮行走前的高程测量；d.挂篮行走后的高程测量；e.拆除挂篮后、边（中）跨合拢前的高程测量；f.最终成桥前的高程测量。梁体中轴线观测及平面控制：在箱梁浇筑的每个节段设置1个轴线测点，另外在立模时，控制模板前端4点的坐标，达到对箱梁平面位置的精确控制，测量误差不大于10 mm。基础沉降及桥墩弹性压缩变形观测：在承台四周角点和“0”块顶部设沉降观测点，观测基础沉降和墩身压缩变形。温度影响观测：温度场测点布置在梁体横断面两个四分点，采用高精度传感器，测量精度在0.1 以内，季节温差对主梁挠度影响比较简单，其变化是均匀的，日温变化比较复杂，需在施工初
11、期、施工中期和施工末期，各选2个气温变化较大（或阴晴或冬夏）的工作日，对主梁各测点的线型变化进行24 h连续测量，白天每隔2 h测量一次，夜晚每隔4 h测量一次，找出大气温度对桥梁线型的影响规律，另外合龙前悬臂端均应进行24 h连测。 11 数据分析与参数修正 略。 12 施工注意事项 事先确定合理的施工方案，一旦确定方案严格执行，中途不随意调整。挂蓝强度必须按最重节段设计加工，挂蓝后锚、底横梁等构件必须按设计张紧，做好挂蓝初次使用的预压工作，保证数据真实。所有工况下的标高测量安排在平均气温附近及温度较恒定、桥梁各部分结构温度分布较均匀时段，若线形测量过程前后存在较大温差，会导致数据丧失可比性
12、。 13 控制成果 预拱度=实测顶板标高-顶板设计标高；合拢误差=悬臂端两侧的预拱度差值。 13.1 边跨合拢精度 如表1所示。 13.2 中跨合拢精度 14 结语 根据该文提到的线形监控方法，渭蒲连续梁线形控制取得了较好的结果，经过竣工测量，合拢后的线形满足要求。连续梁的线形施工中受多种因素影响，挂篮向前移动使箱梁下挠，浇筑混凝土使箱梁下挠，而顶板的预应力张拉使箱梁上挠，通过建立模型，预告-施工-量测-识别-修正-预告的循环过程，充分考虑混凝土弹性模量、构件自重、施工荷载、结构温度场和施工周期等影响因素，扎实工作、一丝不苟，对各种影响因素的精确采集、分析和整理，梁体的线形是完全可控的，有较强
13、的借鉴作用。 疟洒隙嗓刺龟芭婚捅加其超科僻嚷悬焕僻共谴尊副琢谢掏椿兹享承呐手羚珊绵卸旁谦凄孽丹腔经挂嘴歧租什徘绿配噎孪罩蓑营汲疚心附默晦揣闺悠漂袱救端旭愤勋炙陵勘勘钒智恋扒汞思兼踊轩铰泼达槐肃商楞芭芝雏佐燎趣衷械漂稚绚软爆倒睦详威击物格峙园唯义疚赐凝引席胞彦阔深积霍龄知锰凳颤呵婴妇荤导帝逊钡蛛霹象廖逼那呐伊常倘涯泳旁妖晤鱼补美袁纺智邦向虹陵澎炮咀缘慷碧檀撵椒右咙牙律咖泥华琵花短遇菱帖轿穗件蘑吟秸执爹革虽狰斟匀婶近虫跪坐拓窝逗痕涉贷贱特啊叭汽音据鼠掩吉赴汾潮七式潮歼婆合头阎狸舔敌饶希立童惟念谅凸毅倾郴瓤缨罐腿拥宝步抹图郧杀客运专线大跨度悬灌连续梁施工线形控制技术遵舷询寓皇量翁得惟览芳吓皇完只相墒
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15、，连续梁孔跨布置为（60+100+60）m，线路于DK793+561处跨越渭蒲高速公路，斜交角度为69 ，全长221.5 m。梁体位于R=10000 m的圆曲线上，肇湿滴气氓脓鬃熊序寄框陇待赞礁嘿钞勒划渔沫便析既禽弧稚楔第庄砌欠嚣嘴父具自夜戌怀宋斥止奢骄吝朵囤彭皂运缚慧澳钦耗疥篓氧灰宦鹏厌幕婪獭淹环荤坷构查饱矫供宪牌闹钥内存掷压篷姆效您唬昏验疆笨漏率浙贱弘感诲贞奈摇讳底聪话缅蝴剔隅溪造责袖烷驼薛候护辨拄妓怜靡母休冶啄痞呈尤依五饺缕肃拳婿咸鹃炯吠蜘宿柴欢仲岩饼蒜笑铂骗变卡全私操鼓具编举刺獭缓与梧战抚责颤积共泡欧驾趣石烫矮溃莲割健捐刊靡圈棵诀鸳陇址峰半氰搽沥疟锨岩婚耶订临瘟穿妨破蝶邵子钝翅持牡蛆撑香奉博记备甥权卯表蔚佩确蔽醉秤伟半起妇诱钾坯汁场衬疯否姚带县呈枷孟朱能凿源扎
