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1、54第二部分 下部结构一 设计资料1设计荷载： 公路II级2桥面净空： 净9+21.0m3跨径（1）标准跨径14.00m （墩中心距离）（2）计算跨径13.60m， （支座中心线距离）（3）预制板全长13.96m （主梁预制长度）4.上部构造：预应力钢筋混凝土空心板梁 5.材料：钢筋：盖梁及墩柱钢筋筋均用HRB335钢筋混凝土：盖梁采用C40，墩柱用C306.设计依据： 公路桥涵地基及基础设计规范（JTG D63-2007）；混凝土简支梁板桥易建国，人民交通出版社，2004年。二 盖梁计算（一）构造型式及尺寸选定 盖梁构造尺寸及截面选取位置如图1所示。（二）荷载计算1上部结构永久荷载见表图1
2、盖梁构造尺寸及截面选取位置图边板自重（KN/m）中板自重（KN/m）一孔上部构造自重（KN）每个支座横载反力（KN）18.50118.6262529.736边板中板62.90363.328 上部结构永久荷载表 表 1 2 盖梁自重及作用效应计算（计算结果见表2）盖梁自重产生的弯矩、剪力效应计算表 （表 2）截面自重（KN）弯矩（KN.m）剪力（KN）1-117.19-0.52-17.19-17.192-222.71-2.10-39.9-39.93-358.80-10.43-98.7130.24-425.20303.941051055-526.25828.82003.可变荷载计算（1）可变荷载横
3、向分布系数计算：荷载对称时用杠杆原理法，非对称布置时用铰接板法。 对称布置a. 单列车对称布置时（图2）b.图2（尺寸单位：cm）， b 双列车对称布置时（图3）图3（尺寸单位：cm） ，, C 三列车对称布置时（图4） , 图4 （尺寸单位：cm） 非对称布置 非对称布置时横向分布系数计算-号板参见上部结构图5，-号板见下列图4。 a.单列车非对称布置时 ， ， ， ， ， ， ， ， b 双列车非对称布置时 C 三列车非对称布置时和对称布置一样（2）按顺桥向可变荷载移动情况，求得支座可变荷载反力的最大值（图5）图5 （尺寸单位：m）双孔布载单列车时： 双孔布载双列车时： 双孔布载三列车时：
4、单孔布载单列车时：单孔布载双列车时： 单孔布载三列车时：（3）可变荷载横向分布后各梁支点反力，见表3。各梁支点反力计算 表3计算方法荷载横向分布情况公路级荷载（KN）荷载布置横向分布系数单孔双孔BR1BR1对称布置杠杆原理法计算单列行车(1-8)=0267.95 0.000 321.50.000 (2-7)=00.000 0.000 (3-6)=00.000 0.000 (4-5)=0.15942.650.12(5-6)=0.34191.37109.63双列行车(1-8)=0535.90.000 6430.000 (2-7)=00.0000.000 (3-6)=0.15985.081102.2
5、37(4-5)=0.432231.51277.78(5-6)=0.409219.18262.978三列行车(1-8)=0627.0030.000752.310.000 (2-7)=0.432270.87324.99(3-6)=0.25156.75181.99(4-5)=0.409256.44307.69(5-6)=0.341213.81256.54非对称布置偏心压力法计算单列行车(1)=0.1609267.9543.11321.551.73(2)=0.0.161243.1951.83(3)=0.150840.4148.48(4)=0.129734.7541.7(5)=0.104227.9233
6、.5(6)=0.081521.8426.2(7)=0.065317.520.99(8)=0.054214.5217.43(9)=0.047212.6515.17(10)=0.044411.8914.28双列行车(1)=0.239535.9128.08643153.68(2)=0.245131.3157.54(3)=0.247132.37158.82(4)=0.2375127.28152.71(5)=0.2338125.29150.33(6)=0.20795111.44133.71(7)=0.1879100.69120.82(8)=0.150880.8196.96(9)=0.131570.478
7、4.56(510)=0.122865.8178.96（4）各梁永久荷载、可变荷载反力组合见（表4） 表中均取用各梁的最大值，其中冲击系数为：各梁永久荷载、可变荷载反力组合表 表4编号荷载情况12345678910恒载258.27260.02260.02260.02260.02260.02260.02260.02260.02258.27 三列对称0421.67235.28399.23332.86332.86399.23235.28421.670 三列非对称0000000000+258.27681.69495.3659.25592.88592.88659.25495.3681.69258.27+2
8、58.27260.02260.02260.02260.02260.02260.02260.02260.02258.274.双柱反力G计算，（见图6），计算结果见表5图6 尺寸单位（cm）双柱反力G计算表 表5荷载组合情况计 算 式反力G（KN）组合公路级三列对称1679.62组合公路级三列非对称2199.9由表知应以G=2199.9(KN)控制设计。（三）内力计算1弯矩计算截面位置见图6，各截面的弯矩计算式为：， 各种荷载组合下的各截面弯矩计算见表6各截面弯矩计算表 表6荷载组合墩柱反力梁 支 座 反 力（KN）各 截 面 弯 矩（KN.m）GR1R2R3R4R5-组合1679.62258.2
9、7681.69495.3659.25592.88-511.28-1271.06-1580.37-1975.9组合2199.9258.27260.02260.02260.02260.02-193.7-828.3-1172.292593.112相应与最大弯矩时的剪力计算一般计算公式为：-截面：，； -截面：；-截面：； -截面：，；-截面：各种荷载组合下的剪力值见表7各截面剪力计算表 表7荷载组合各 截 面 剪 力 （KN）截面-截面-截面-截面-截面-V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右组合40-258.27-258.27-258.27-258.27-258.27-939.96739.660
10、0组合50-258.27-258.27-258.27-258.27-258.27-518.291681.611161.571161.573盖梁内力汇总 表中各截面内力均取表6和表7中的最大值，并将内力汇总于表8盖截面号内力-弯矩（KN.m）-0.52-2.10-10.43303.94828.82-50.36-193.7-828.3-1172.292593.11-50.88-195.8-838.73-868.363421.93剪力(KN)左-17.19-39.9-98.71050右-17.19-39.9130.21050左0-258.27-258.27-518.291161.57右-258.27-258.27-258.271681.611161.57左-17.19-298.17-356.97-413.291161.57右-275.46-298.17-128.071786.611161.57 梁内力汇总表 表8（四）截面配筋设计 采用C40混凝土，主筋选用HRB335，28，安全系数，令。 1.截面配筋计算 -截面：已知，则 代入数据得： 化简后得： 解方程得到： 所须钢筋面积： 实际采用1428，则配筋率：-截面：已知，则 代入数据得： 化简后得： 解方程得到： 所须钢
