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1、本文档由 碱性玫瑰精 整理提供 专利代下载 1元/篇 QQ 1410007848精品文档 碱性玫瑰精 整理2011年10月2号 如需购买 碱性玫瑰精 ，请留下以下联系方式备用 电话：0317-7896222 0317-7896333 传真：0317-7727900 河北省东光宏浩染料 网址： 联系人：刘雨桐RCC拱坝沿层面破坏机理研究张仲卿（广西大学土木建筑工程学院-；广西南宁 530004）摘要：本文结合中国沙牌碾压混凝土拱坝的非线性有限元计算-；仿真结构模型试验和中国岩滩碾压混凝土拱围堰炸除的实地考察-；研究碾压混凝土的本构关系-；沿层面产生的薄弱环节的原因-；形成各异向性。用数值计算和仿
2、真试验模拟薄弱环节。在超载时层面首先开裂-；随着超载加大-；拱坝失去承载能力-；直至坝体沿层面破坏-；这与匀质的石膏结构模型试验有本质区别-；它无法反映沿层面破坏的特征-；而沿45o方向破坏。炸除岩滩围堰也证明了沿层面破坏的机理。因此对层面进行”热缝”浇筑和加垫层铺筑-；对提高层面抗剪和抗拉强度具有重要意义。关键词：碾压混凝土拱坝；破坏机理；层面常态混凝土拱坝结构模型试验研究-；一般用石膏模型进行模拟。石膏为脆性材料-；视为匀质体-；坝体也为匀质体-；与混凝土性能比较接近。裂缝多数垂直于坝基或与水平面成一个倾角。笔者在承担“高碾压混凝土拱坝承载能力研究”项目时-；用原型材料模拟拱坝-；避免了复
3、杂的模型材料相似转换-；形象直观-；这在国内属首列-；模拟层面结构施工工艺-；突破了坝体匀质的设定。考虑碾压混凝土层面-；其破坏沿层面产生。并用ANSYS程序进行非线性有限元计算-；也获得了类似结果。与常态混凝土拱坝有本质的区别。对岩滩碾压混凝土拱围堰炸除进行实地测试-；也说明了碾压混凝土拱坝沿层面破坏。 图1正常运行的中国沙牌RCC拱坝1、碾压混凝土拱坝的本构关系 碾压混凝土拱坝分层碾压-；每层约30cm-；根据施工情况-；对层缝的处理方式及缝的结合质量有所不同-；所谓“热缝”-；间隔时间短-；在初凝之前则直接覆盖混凝土-；随着随及碾压层面呈骨料嵌入状态-；通过钻孔取芯样看出-；骨料相互嵌入
4、-；“热缝”基本上看不出缝-；可近似看作为均质体。对于施工缝及冷缝-；间隔时间超过了终凝时间-；或者超过了加垫层拌合物铺筑允许的时间-；虽然表面进行了刷毛-；冲毛-；并清洗干净_作者简介：张仲卿-；1940年4月生于四川省内江市-；广西大学土木建筑工程学院教授-；博士生导师-；研究方向为碾压混凝土筑坝技术、大型水电站引水压力管道。后铺水泥粉煤灰砂浆等措施-；但没有骨料相互嵌入-；显然形成一个薄弱环节。至于初凝后-；在加垫层铺筑允许时间之前时的缝面情况-；介于二者之间-；一般采用铺筑水泥粉煤灰浆即可连续浇筑-；并达到和满足对层间结合的要求-；但相对说来-；缝的不均匀程度和产生薄弱面的可能性要比”
5、热缝”要大一些。对于热缝和在加垫层铺筑允许时间之内形成的缝大量的层面易产生隐状的层状结构-；影响层面的粘结强度-；其原因有以下几个方面：拌合后的混凝土运输平仓过程中-；产生骨料分离-；骨料颗粒铺在层面上-；粘结较差；碾压混凝土在碾压过程中形成孔隙和多余的水分排出困难-；使层面形成薄弱环节；下层混凝土表面的干湿状态不符合施工要求-；碾压混凝土的稠度Vc值过大或小；卸料集中-；铺料厚度过大-；振动压实能量不足-；密实度小于要求值-；这些因素都将引起层面薄弱环节。当Vc值适中-；层面在初凝前便覆盖-；碾压使上层骨料嵌入到下层混凝土之中-；形成咬合-；看不出层面。图 2 设计水压力作用下径向位移分布图
6、(单位:)本文制作块试件（mm）-；分两组进行劈裂抗拉试验-；第一组顺试块水平面劈拉-；第二组垂直水平面劈拉-；第一组抗拉强度比第第二组低-；但也有少数试件仅低于。第二组则代表碾压混凝土本体性能。使碾压混凝土产生了各向异性状态。2、层面模拟 冷缝及在加垫层铺筑允许时间内部份的缝面由于层面没有骨料相互嵌入-；抗拉强度和抗剪强度都低于碾压混凝土本体-；按抗拉强度约低20计。对沙牌拱坝进行模拟计算-；根据施工具体情况取每10m为一层。程序规模庞大-；节点单元均可超过万-；方可模拟层面状态。超载计算只计入自重和水压力-；不计温度荷载。设计水压力作用下径向位移(r)分布特征-；由于坝轴线左右岸不对称-；
7、坝体径向位移分布不对称-；右半拱位移大于左侧拱。最大径向位移32.08mm位于坝顶拱冠上游偏右岸-；大约距拱冠1015m处。图2表示出坝体上游径向位移分布(括号内为第一模型试验值)。当自重不变加到2.82倍设计水压力时-；拱坝失去承载能力。除周边裂缝贯穿坝体上下游外-；主要裂缝位于坝体中部的水平层面。图3给出拱坝破坏前上下游面的主要裂缝（破坏后的裂缝无法给出-；因为拱坝不能承载时-；程序不能给出收敛解）。从图可以看出-；破坏前-；层面在下游面全部拉开-；拱坝底部1760.0m1770.0m高程之间的层面裂缝几乎上下游贯通-；1770.0m高程以上的层面在靠近拱端处上下游贯通-；未达到拱冠-；右
8、拱端开裂严重。当水压力超载倍数为1.5时-；1760.0m1800.0m高程之间的层面裂缝主要位于拱端-；1800.0m高程以上除拱端外-；下游拱冠处也有局部开裂。当水压力超载倍数为2.8时-；层面裂缝由下游向上游、由拱端向拱冠扩展-；直到完全不能承载。3、超载试验及破坏特征2002年建成的中国沙牌RCC拱坝最大坝高132m-；其中拱坝高117.5m-；弧高比2.13-；厚高比0.238-；最大半径R=224.75m-；采用三心圆拱-；材料二级配C20-；三级配C20。模型比尺1：80-；顶厚0.12m-；底厚0.35m-；弧长3.13m-；模拟每层厚0.10m-；间隔4小时。1998年9月4
9、日浇筑第一个模型-；2000年6月3日浇筑第二个模型。采用扁千斤顶加水压荷载-；自重荷载简化后加到坝顶。3.1第二个模型2.0倍设计水压力下的应力分布和径向位移拱向应力y:上游最大拱向应力y=10.87MPa,向两岸逐渐减小,全部受压。下游拱向应力几乎全部受压,两端压应力最大,y=12.66MPa,中部因受横缝的影响应力呈马鞍型。梁向应力z:上游面坝踵以受拉为主,最大拉应力z=3.56MPa（实际）, 最大压应力z=3.17Mpa；下游梁向应力以受拉为主, 最大拉应力z=1.45MPa。径向位移以拱冠为最大,r=73.6,向两岸逐渐减小,从坝顶向坝底减小,两条横缝处有径向错动, 最大径向错动6
10、.0,右岸横缝沿拱向张开3.2。2.7倍设计水压力下的应力分布和径向位移 拱向应力y:上游拱向应力分布是在1830.0m高程压应力为最大, y=12.74MPa,向两岸逐渐减小,全部受压,右侧压应力大于左侧。下游拱向应力全部受压,两端压应力最大,y=17.78MPa,中部应力呈马鞍型。梁向应力z:上游面最大拉应力z:=3.69MPa（实际）,下游梁向应力以受拉为主, 最大拉应力z:=7.64MPa（实际）。径向位移以拱冠为最大,r=224.8,向两岸逐渐减小,从坝顶向坝底减小,横缝处最大径向错动13.6,右岸横缝沿拱向张开8.0。3.2、破坏特征第一模型当水压力加到2.5倍设计水压力时,178
11、6.70m和1798.70m高程沿水平碾压层面从右岸开始开裂,迅速向左岸延伸,一直到达左岸。 1827.50m高程从右岸边开始开裂迅速延伸,接近拱冠,然后竖向转向坝顶。层面间的错动,模型达3,原型为240,径向位移由159.20增加到207.20,荷载不能继续上升-；结构失去承载能力。拱坝破坏后的主要裂缝见图4。第二模型当水压力加到2.7倍设计水压力时-；结构失去承载能力-；破坏情况与第一个模型基本相同。图3 破坏特征过去所作的石膏模型或其他均质体模型-；裂缝多出现在45方向-；即垂直岸坡方向-；因为这一些地方主拉应力最大-；几条破坏性裂缝呈交错状态。碾压混凝土是呈层状结构-；层面为薄弱环节-
12、；仿真结构模型的特点是模拟了层面薄弱环节。因此裂缝首先出现在薄弱的层面-；图3的破坏模式反应了结构呈层破坏。“九.五”国家重点科技攻关项目验收此子题时-；专家组肯定了这种破坏模式是合理的-；反映了碾压混凝土的本构关系。反映了碾压混凝土的呈层状态。应指出的是图中拉应力大于2.2MPa是不妥的-；因为拉应力超过抗拉强度后-；曲线软化-；值开始下降-；只是值升高-；为了便于表示-；仍采用-；而且设E值不变-；才会出现上述现象。正在施工中的中国万家口子RCC拱坝-；高165m,坝体混凝土82万m3,装机160MW,笔者承担仿真结构模型试验-；也同样得出了沿层面破坏的结论。4、岩滩拱围堰炸除岩滩下游拱围
13、堰高40m,半径R=124.84m,中心角60-；1988年5月建成-；1991年炸除。岩滩拱围堰施工时-；每施工1.82.4m-；则停下来立模和安装混凝土预制块-；待模板装好后继续进行碾压上升-；间隔时间为一天或数天。总之由于多种原因使坝体产生冷缝。岩滩围堰炸除时的观测资料也说明了这一点-；缝面形成大面积“光板”-；没有参差不齐的现象-；没有层面的骨料嵌入-；表面平整-；甚至个别地方还有“光滑”现象出现-；“光板”面积达数拾平米-；最严重者几乎整个坝段为“光板”。这些层面的抗拉强度和抗剪断强度将严重降低。此缝将会首先开裂破坏。冷缝层面抗拉强度和抗剪断强度低于本体强度是显然易见的-；实际上“热
14、缝”的抗拉和抗剪断与碾压混凝土本体也有差异。 图4 爆破开裂示意图图4显各种破坏模式-；A表示爆破裂缝呈阶梯形-；跨三个冷缝层面-；表明层面粘结良好-；B表示层面为“光板”粘结较差-；但也呈阶梯形,C为全层面呈光板-；成为光裂面。如果钻孔在1/2坝体位置-；则裂缝突向外表面-；即沿径向突出迎水面-；但也有个别破坏面在背面-；当迎水面施工质量优于背水面时-；才能出现这种情况。图4显出层面粘结的不均匀性-；同一层面-；时好时坏-；方可能出现阶梯破坏状态-；从平面看裂缝破坏呈漏斗状-；而不是一直线-；当密集钻孔成一条直线时-；才可能成一条直线或近似一条直线。应指出的是岩滩围为一临时建筑-；水泥用量少-；施工质量控制较永久性建筑差。方可出现以上的那些极端问题。5、结 论 通过碾压混凝土拱坝非线性有限元计算-；仿真结构模型试验和岩滩拱围堰的炸除的实地测试-；表明碾压混凝土拱坝在施工过程中由于种种原因存在着众多的层面薄弱环节。因此超载破坏首先出自层面-；结果形成沿层面破坏-；但是指超过安全系数所产生的破坏-；是超出规范要求所产生的破坏-；而不是提前破坏-；对于设计和施工工艺都具有指导意义。参考文献1、 张仲卿, 碾压混凝土拱坝设计与应力分析J-；水利学报-；1992,（7）:P33362、 张仲卿, 碾压混凝土重力坝破坏机理分析J-；水力发电-；1998,（11）:P3133F
