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1、 大破口失水事故（保守分析）1.保守分析中所定义的 LBLOOA 保守分析中定义的 LBLOCA 为冷管段双端断裂并完全错开，失去厂外电源工况。其基本假设为：(1) 102%额定功率；(2) 取最大的功率不均匀因子 FQ；(3) 轴向功率取截断余弦分布；(4) 燃耗取最大气隙，最大能量储存；(5) 由温度及空泡负反应性停堆；(6) 衰变热取 1971ANS 标准1.2 倍；(7) 锆水反应取 Baker-Just 关系式；(8) 考虑金属构件的能量储存；(9) 取 Moody 喷放关系式，喷放系数取 0.6-1.0；(10) 对冷管段破口，全部 ECCS 在喷放阶段流出破口，破损环路全过程流出
2、；(11) 在 CHF 之后，在整个 Blowdown 阶段不再认为是泡核沸腾；(12) 极限单一故障的选择，必须加以论证；(13) 安全壳压力取保守的低值，以加强喷放；(14) 在再淹没阶段，作主泵卡轴假设；(15) 上封头温度假设； 64 (16) 需考虑燃料鼓胀造成的流道阻塞效应（按NUREG-0630）2.典型的事故过程极限工况：喷放系数 0.6，最大安注流量。（1）事件序列破口开始，失厂外电 0.0s 反应堆停堆 0.5 安注信号 3.0 安注箱开始注水 15.1 安注泵开始注水 28.0 喷放结束 31.5 再灌水结束 44.8 安注箱排空 58.2 堆芯顶部淹没500 （2）过程
3、描述典型的 LBLOCA 分为喷放、再灌水、再淹没及长期冷却 4 个阶段。堆功率变化由于大破口失水事故系统压力降低极快，大约在 0.1s 内，即65 可降至冷却剂的饱和压力，从而生成大量蒸汽，空泡效应引入的负反应性，使反应堆自行停闭，停堆后剩余中子功率迅速减小，此后主要释放衰变热，衰变热功率不大，但持续时间极长。压力变化在最初极短的一段时间内为欠热喷放，压力迅速下降，进入饱和喷放阶段后，压力下降稍见缓慢。在再灌水，再淹没阶段，注入的低温安注水，使堆芯的水蒸汽凝结，此后虽水位在上升，但系统压力仍缓慢下降。热点包壳温度停堆时，燃料元件棒内贮存了大量热量，在堆芯流量由正常运行工况下的正向，流动变为喷
4、放反向流动过程中，堆芯出现流动滞止现象，传热恶化，包壳表面形成膜态沸腾，使包壳温度迅速上升，这称之为贮能再分配现象。当堆芯形成反向流动，又建立起一定的传热能力，包壳温度下降，形成喷放阶段的包壳温度峰值。在再灌水阶段，堆芯内既无液体冷却剂，又无蒸汽流动，元件棒处在裸露状态，是主要的升温阶段。再淹没开始，堆芯内蒸汽流动增加，且蒸汽内夹带有小液滴，使燃料元件的冷却好转，一进入再淹没阶段，热点包壳温度交化的梯度就发生改变，随着蒸汽产生量的增加，包壳升温越来越缓慢，继而开始下降，在 LBLOCA 过程中，包壳温度达到最高点并开始下降在骤冷前沿到达之前，由蒸汽流动冷却而形成的。在骤冷前沿达到之处，包壳温度
5、迅速下降，此后元件处于自然对流冷却环境中，维持一个不太高的温度。 66 由于衰变热维持的时间很长，长期冷却阶段将需维持很长一段时间，ECCS 要一直保持工作，在换料水箱的水用尽后，改用再循环方式冷却。堆芯水位在整个喷放阶段，堆芯水位持续迅速下降。当上升蒸汽流量近于零时，可认为结束喷放阶段，安注箱水及低压安注泵注入水流至下腔室，需要提及的是堆芯水位在喷放阶段结束时，未作扣除在喷放阶段中进入系统的安注水量，按保守的 LBLOCA 分析是需要扣除的，应见到水位的突然下落。在水位上升至堆芯底部，开始再淹没阶段，堆芯全部淹没后进入长期冷却阶段。5.2.3 有关 LB LOCA 的问题讨论（1）破口位置的
6、影响 分析表明，冷管段破口会造成最高的 PCT，其原因是：(1) 破口流量与原堆芯流量方向相反，引起喷放早期冷却恶化；(2) 上腔室压力高，使堆芯水位降低；(3) 破口流出的是低焓冷却剂，流量大而带出的热量少；(4) ECCS 冷却剂流失比例高。这是对堆芯响应分析而言的，对于安全壳压力分析就有可能热管段或中间管段破口后果更很重。（2）喷放系数 CD 的影响喷放系数 CD 的影响，也就是指破口尺寸的影响，喷放系教取 1.0，即相当于 200%管道截面破口，如取 CD=0.6，相当于 120%管道截面破口。分析表明，并不是取 CD 为 1.0，PCT 最高。这是因为 PCT的高低，与喷放结束时燃料
7、元件储存的能量多少有很大关系。破口大（即 CD 取值大） ，过程中堆芯冷却剂从正向流动变为反向流动的时间短，恶化冷却不严重；破口略小，流动滞止现象显著，影响喷放早期元件的冷却，喷放结束时元件贮能量多，如果破口再小一些，则又推迟元件裸露的时间，燃料元件储存又减少了。对于 100 万千瓦的核电厂，大致 CD=0.6 时可得最高 PCT，对于较小的反应堆，造成最高 PCT 的 CD 可能会小一些。（2）燃耗的影响燃耗的影响主要在于燃耗影响芯块与包壳间气隙的大小，从而影响稳态运行时，燃料元件储能的多少。燃料芯块受到辐照，先期收缩，后期膨胀，中间有一段时间气隙最大，此时燃耗大约为 70008000MWD
8、/MTU，这一因素可影响 PCT 约 20。（4）主泵运行方式的影响在 LBLOCA 事故过程中，如主泵保持运行，会发生喷放早期堆芯再灌水现象，对缓解事故极为有利。（5）上封头冷却剂初始温度的影响上封头储存了 10t 冷却剂，在事故过程中，这些冷却剂会因温度不同而起不同的作用。 68 上封头内的冷却剂极少流动，它受 射线等热源加热，为使其温度不至太高，在吊兰上打孔，以提供上封头旁路流量。这些水通过控制棒导管等一些缝隙，流入上腔室。在 LBLOCA 过程中，稳压器会首先排空，这时在整个一回路中，上封头水温可能会是最高的，于是这些水就开始蒸发，上封头起了稳压器的作用，系统的压力降不下来，会使安注信
9、号推迟，在上腔室压力的压迫下，堆芯水位将降低。因而上封头水温越高，事故越严重。过去的设计上封头旁路流量为总流量的 0.5%。对此在作事故分析时，偏高地取上封头温度为堆芯出口温度，同时不考虑吊兰上小孔对平衡堆芯与下降段间压力起的作用。有些设计者，考虑到这方面的不利因素加大了上封头的旁路孔，便这一流量达到总流量的 2%，降低了上封头冷却剂的温度。这样上封头就相当于一个安注箱。对此相应地假设上封头温度为冷管段温度，并又提出上封头温度太冷，也是不利的，如果上封头温度稍高一些，会使事故过程中的 PCT 更低，因而假设上封头温度为冷管段温度是属于保守的。这一说法，很难给以确切的证明，这也许是为这一假设提供
10、藉口。而又有一些原来放大旁路孔的设计者把旁路孔又改小回去，恢复到 0.5的上封头旁路流量。这是一个尚待仔细研究的课题。（6）安注流量的影响一般地说，而且多年来已形成一个结论，安注流量越大，事故中 PCT 越低。因此，在 LOCA 分析中，对于堆芯计算，总是假设一路安注失效及安全壳喷淋泵全都投入（使安全壳背压减小，增大喷放流量） 。但在有些参数综合条件下，最大流量安注会起不利的作用，其原因是这样会使喷放流体的焓值减小，从而降低安全壳背压，而且较冷的水在堆芯产生的蒸汽量少，减弱对上部元件的冷却。（7）安注箱初始压力的影响安注箱初始压力的设置，应与事故进程的时程相适合。安注箱大部分储水应在喷放阶段结束后注入系统，如果安注箱初始压力过高，则在喷放阶段就可使安注箱几乎排空，对缓解事故不起作用。
