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1、为了适应公司新战略的发展，保障停车场安保新项目的正常、顺利开展，特制定安保从业人员的业务技能及个人素质的培训计划盾构区间总结某区间盾构工程施工技术总结某区间盾构工程某段是本区间的重点之一，盾构机在此区段内两次通过某江，先过80米北某江到达海心沙，经海心沙后，从610环开始经过315米的某江主航道到达某塔站。项目部从4月27日进行过北某江准备，5月12日开始正式掘进，6月22日通过海心沙，进行检修换刀为过某江主航道作准备，7月10日恢复掘进，8月8日盾构机已完全通过某江到达某塔北，准备过站。根据我部人员及XX人员的操作实践，对此段工程的施工作如下总结:一、掘进参数的选择及应用1、推进参数的选择及
2、应用7较少，岩质相对较硬，并根据两次开仓检查掌子面的土质分析，存在硬岩，但也夹有少量松散的沙砾层，故选择推力时一般不应过大，超过1300t。刀盘扭矩受中风化粉沙质泥岩的影响，应该较大，一般选择在170220t之间，最大值调在225bar；根据推进500环距离的情况看，正常推进时，扭矩一般波动在200bar左右，瞬间最大扭矩超过225bar；推进速度在1050mm/min之间，最大达76mm/min以上，最小亦在10mm/min左右。具体见下表：2、掘进模式的选择根据地质勘查资料及几次开仓检查对掌子面地质情况的综合分析，土质有较好的稳定性，不会坍塌；在过江段地质裂隙发育，裂隙水比较多；隧道通过地
3、层始终夹有松散砂砾层，可以形成渗水通道。故此段渗水量较大，渗透系数达k，但因为砂质泥岩为不透水层，可以判断此水为裂隙水，与某江无直接水力联系。综合以上资料，掘进模式选择为半敞开式，保持上部有部分土压，一般为之间，在停(转载于:写论文网:盾构区间总结)机期间，适当提高土压至。经过此段掘进，效果较理想。3050mm之间。行程过大，则盾尾刷容易露出，管片脱离盾尾较多，变形较大，易导致管片姿态变差。行程差过大，易盾体与盾尾之间夹角增大，铰接油缸行程差加大，盾构机推力增大，同时造成管片选型困难。行程差过大时，通过管片选型校正。铰接油缸行程为4080mm，行程差为030mm，为防止铰接漏水，在江底掘进时，
4、可将行程调整为1040mm。4、碴土的改良及出土控制为加快工程进度，提高工程质量，在掘进时对碴土必须进行改良。碴土改良主要通过加入发泡剂及水进行，以下结合出土控制，根据不同情况进行分析。在某掘进段内，出土方面主要控制两种情况的产生：一是喷碴现象。在硬岩地段，掘进速度慢，隧道围岩渗水量大，同时夹有松散砂砾层，碴土的和易性不好，水土易分离，输送皮带不能及时带走碴土，造成土仓内土压过大，达到以上时，打开仓门泥水就会从仓门喷出，产生喷碴现象。在实际操作中，采取减少泡沫供应量、暂停掘进、逐渐从出土口放水降低土压至以后，在恢复正常掘进及出碴。同时，为避免流向土仓的水量过大，把注浆管拆下一根放水，以降低来自
5、管片后部的水压，使土仓内的碴土不至于成泥水状，造成出土困难。但此时，泡沫系统不能关闭，液体流量可控制在30L/min以下甚至关闭，但气体流量要保持250300L/min左右，防止堵管现象发生。二是土质过粘，螺旋机出土口出土困难；在这种情况下，根据推进速度，可加14管水进土仓，并加入足够的发泡剂，比例为2左右，流量最大为52L/min，根据出土情况调整。利用泡沫降低土体之间的粘聚力，加水后通过刀盘转动的搅拌效应分散土体，使之不能形成大块土体堵塞仓门，并且上皮带后易于输送。采取以上措施后，掘进中喷碴及仓门堵塞的现象很少发生。掘进速度，以期多削土体吸收水分；而在土质较干的情况下，尽管加水亦不足以改善
6、土质时，应放慢掘进速度。一般情况下，V2050mm/min时，加水会有较好效果，当速度V6070mm/min及以上时，即使水及发泡剂全部加到最大，在粉砂质泥岩较多的情况下，土质的改善效果也不理想，只能降低掘进速度。5、螺旋机的调整与掘进速度相适应，螺旋机的转速亦应作相应调整，具体原则是与土仓压力相结合，保证土仓压力，一般敞开式0，半敞开式左右。同时，扭矩也反映了土仓内土质的干湿程度，一般在3550bar之间时，表明土质正常；如果超过50bar以上，表明土质较干，需要多加泡沫并要在土仓内加水，以改善土质，保证出土顺畅。在喷碴的情况下，可停止螺旋机，等从仓门排放出一定的泥水卸压后，再转动螺旋机排出
7、块状土体。二、盾尾及铰接的防水1、盾尾主要出现漏浆及漏水现象，并且一般两者总是先后发生。漏浆发生后，油脂注入不充分时，肯定会漏水；漏水时，注浆一定会漏浆。首先再始发时一定要把盾尾密封刷的油脂涂满，否则密封效果一定受影响；其次，掘进过程中，尤其是过江段地下水丰富，水头压力较大，要加大油脂注入量，平均按4环/桶，每漏浆一次后，及时补注油脂，漏浆停止后，继续注1020个冲程。并且下一环需按3环/桶注脂。2、铰接的防水紧急情况下可启用紧急密封止水，但一般情况下，铰接油即增加铰接部分的衔上部压力再次到时，如管片后部水量较大，压力较高，则铰接会再次渗漏。故半敞开式掘进时，上部土压要控制再不大于为好。三、管
8、片姿态的控制管片姿态的控制主要有三个方面：1、掘进时盾构机姿态的控制；2、同步注浆量的保证；3、二次注浆的稳定效果。1、为保证管片姿态不超限，根据这个区段地下水较大的实际情况，实际操作时，盾构机的姿态控制在：竖直方向4060之间，水平方向20之间，基本满足成型管片的姿态精度要求。在水量大的地段，上浮的幅度大，则加大下沉量，取60mm；其他取40mm；对于水平姿态，主要根据不同的转弯条件控制，平面直线段20mm,左右转弯段分别取30和30mm,既能满足要求，但应尽量向轴线靠拢。为保证管片受力均匀，滚动角应控制在10之间，超过后，要及时调整，数值过大，造成管片轴向受力大，脱离盾尾后卸力也会造成管片
9、姿态变形。2、同步注浆量的保证同步注浆量的多少，对管片的姿态影响极大，在硬岩地段需保证倍注浆量，即57m3/环；软岩倍注浆量，即m3/环。即使管片上浮，亦能保证不超限。注浆压力的设定根据隧道埋深而定，但不超过3bar。在含水量达的地段，浆液被稀释，粘滞力变差，初凝时间延长，更容易引起管片上浮，也要加大注浆量。需要注意直到达到要求为止。3、管片背后二次注浆管片背后二次注浆主要有三个作用：一是补充注浆，填满管片后空隙，防止管片上浮；二是浆液为纯水泥浆加速凝剂，可加快管片背后土体及流动体的凝结，使管片迅速稳定；三是加速管片背后空隙处土体的凝结，阻塞水流通道，形成止水环，防止水进入土仓，造成出土困难。
10、背后注浆的原则以注浆压力设定，一般为35bar，直到达到设定压力为止。位置的选择以盾尾1020环为宜。太远，管片已经上浮，即使注浆，效果不明显；太近，大部浆液将流向土仓，造成浪费。四、管片存在的问题及处理方法1、管片选型的原则最基本的原则是根盾尾保持一致。盾尾间隙允许范围4090mm，中值为70mm。考虑管片成圆度的影响，间隙最大值达到100mm时，管片极有可能被刮裂；而当间隙在6080mm时，管片轴线与盾尾轴线极好拟和，便于调整姿态。故在管片供应条件允许的情况下，应尽可能根据千斤顶的行程及盾尾间隙选择管片。一般情况下，考虑转弯型管片主要以盾尾间隙及千斤顶行程为依据，铰盾构施工测量作业总结一工
11、程概况轨道交通7号线西西区间隧道采用盾构法施工，隧道由两分离单洞组成，隧道结构采用两个单线圆形衬砌形式。区间左线里程为DK0+DK2+，长度；右线里程为DK0+DK2+，长度，区间总长度为。二基本概念1、桩号：沿着道路前进方向，起点处的桩号是DK0+000，每隔一定距离做1桩号标记，并在相应有需要的地方进行标记，但应以设计图纸上标明的为准。2、断链：指的是因局部改线或分段测量等原因造成的桩号不相连接的现象。桩号重叠的称长链，桩号间断的称短链。3、缓和曲线：指的是平面线形中，在直线与圆曲线，圆曲线与圆曲线之间设置的曲率连续变化的曲线。缓和曲线是道路平面线形要素之一，它是设置在直线与圆曲线之间或半
12、径相差较大的两个转向相同的圆曲线之间的一种曲率连续变化的曲线。4、坡度：是地表单元陡缓的程度，通常把坡面的垂直高度H和水平距离L的比叫做坡度。5、竖曲线：在线路纵断面上，以变坡点为交点，连接两相邻坡段的曲线称为竖曲线。6、方位角：是在平面上量度物体之间的角度差的方法之一。是从某点的指北方向线起，依顺时针方向到目标方向线之间的水平夹角。三联系测量联系测量是将地面坐标系统和高程系统传递到地下，确定地下控制点、控制边，作为地下控制导线的起算数据，这一过程测量工作叫做联系测量。将地面平面坐标系统传递到地下的测量称为平面联系测量，简称定向。将地面高程系统传递到地下的测量称高程联系测量，简称导入高程。联系
13、测量工作应包括地面导线测量水准测量、通过竖井通道的定向测量和传递高程测量以及地下导线测量地下水准测量。测量控制网如图1-1所示。图1-1联系测量控制网示意图导线联系测量将测区内相邻控制点连成直线而构成的折线称为导线，其控制点称为导线点。导线测量就是依次测定各导线边的长度和夹角，根据起算点的坐标和方位角推算各边的坐标和方位角。导线布设有三种形式：闭合导线、附和导线和支导线，根据施工现场条件以及精度要求选择埋设不同形式的导线点。导线联系测量包括地面导线测量、双井定向坐标传递和洞内导线测量。地面导线测量地面导线测量一般采用附和导线形式，以保证地面控制点的精度。以西西区间右线贯通前联系测量地面控制网为
14、例，采用武汉大学平差软件科傻输入相应的外业测量数据计算出控制点坐标及相对精度。编写数据结构如下：方向中误差，测距固定误差，距离比例误差已知点名，X坐标，Y坐标测站点照准点，标识符，观测值输入文件：,1,1G705,G706,D7-011,D7-009,G706G705,L,0G705,S,XLJ2,L,XLJ2,S,XLJ2G706,L,0G706,S,XLJ1,L,XLJ1,S,XLJ1XLJ2,L,0XLJ2,S,D7-014,L,D7-014,S,D7-014XLJ1,L,0XLJ1,S,D7-013,L,D7-013,S,D7-013D7-014,L,0D7-014,S,D7-011,L,D7-011,S,D7-011D7-013,L,0D7-013,S,D7-009,L,D7-009,S,计算得到平差坐标：G705G706D7-011D7-009XLJ2XLJ1D7-014D7-013平面闭合差计算结果导线线路号:1线路点名:D7-009D7-011D7-013D7-014XLJ1XLJ2G706G705角度闭合差:-(Sec)X坐标闭合差:-(M)Y坐标闭合差:(M)总长度:(KM)相对精度:1:双井定向联系测量结合地铁工程中地下铁道本身的特点采用两井定向传递平面坐标。
