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1、扣件式满堂支撑架安全计算书扣件式满堂支撑架安全计算书一、计算依据一、计算依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、混凝土结构设计规范混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范钢结构设计规范GB50017-20035、建筑施工临时支撑结构技术规范建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、建筑施工高处作业安全技术规范建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991二、计算参数二、计算参数基本参数满堂支撑架的宽度B(m)13满堂支撑架的长度L(m)
2、27满堂支撑架的高度H(m)10.2立杆布置形式单立杆剪刀撑（含水平）布置方式普通型立杆纵向间距la(m)0.9立杆横向间距lb(m)0.9水平杆步距h(m)1.5顶步水平杆步距h(m)0.75立杆自由端高度h0(mm)400次楞间距a(mm)250计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 2011材料参数架体钢管类型482.6脚手板类型竹串片脚手 板栏杆、栏板类型栏杆、竹串 片脚手板挡 板底座形式垫板主楞钢材牌号Q235次楞钢材牌号/主楞类型圆钢管主楞规格482.6次楞类型矩形木楞次楞规格4090主楞合并根数2主楞自重标准值gk(kN/m)0.058次楞自重标准值gkc(k
3、N/m)0.022可调托座承载力允许值(kN)30架体底部垫板面积A(m2)0.25荷载参数材料堆放荷载标准值 Q1(kN/m2)2施工均布活荷载Q2(kN/m2)2架体是否封闭密目网否密目式安全立网自重标准值 g3(kN/m2)/风压高度变化系数uz/风荷载体型系数us/脚手板自重标准值g1k(kN/m2)0.35栏杆自重标准值g2k(kN/m)0.17基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)250是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市安徽(省)铜 陵(市)地面粗糙度类型/简图：（图1） 平 面 图 （图2）纵向剖面图1（图3）纵向剖面图2三、次楞验算三、次楞验算恒荷载为：
4、g1=1.2gkc+g1ke=1.2(0.022+0.35250/1000)=0.131kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4(2+2)250/1000=1.4kN/m次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下：（图4）可变荷载控制的受力简图1、强度验算、强度验算（图5） 次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.124kNm=Mmax/W=0.124106/(185.333103)=1.454N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算、抗剪验算（图6） 次楞剪力图(kN) Vmax=0.827kNmax= VmaxS0/(Ib) =0.82710340.5103/(341.33
5、3104410)=0.245N/mm2=125N/mm2满足要求3、挠度验算、挠度验算挠度验算荷载统计：qk=gkc+g1ke+(Q1+Q2)e =0.022+0.3250/1000+(2+2)250/1000=1.097kN/m（图7）挠度计算受力简图（图8） 次楞变形图 (mm) max=0.145mm=max(10000.9/150,10)=10mm满足要求4、支座反力计算、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN正常使用极限状态下支座反力为：Rk=1.086kN五、主楞验算五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图9） 简 图 1、抗弯验算、
6、抗弯验算（图10）主楞弯矩图(kNm) Mmax=0.501kNm=Mmax/W=0.501106/(7.98103)=62.817N/mm2f=205N/mm2满足要求2、挠度验算、挠度验算（图12） 简 图（图13）主楞变形图(mm) max=0.5mm=max(10000.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rmax=6.073kN六、立杆验算六、立杆验算1、长细比验算、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,1、2按JGJ130-2011附录C取用l01=k1(h+2a)=11.323(1.5+2400/10
7、00)=3.044ml02=k2h=11.9511.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.044,2.926)=3.044m=l0/i=3.0441000/(1.6110)=189.048=210满足要求2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算(顶部立杆段顶部立杆段)1=l01/i=3.0441000/(1.6110)=189.048根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.201N1=Rmax=6.073kNf=N1/(A)=6.0731000/(0.2013.71100)=81.483N/mm2=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算、立杆稳定
8、性验算(非顶部立杆段非顶部立杆段)2=l02/i=2.9261000/(1.6110)=181.77根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.216N3=Rmax+1.2Hgk=6.073+1.210.22.91/100=6.43kNf=N3/(A)=6.431000/(0.2163.71100)=80.063N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(6.073,0)=6.073kNN=6.073kNN=150kN满足要求八、立杆地基基础计算八、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.073/(0.90.25)=26.993kPafak250kPa满足要求
