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1、现代电力电子技术现代电力电子技术课程设计课程设计- i -目目 录录一、可调直流稳压电源总体方案设计一、可调直流稳压电源总体方案设计.11.1 设计任务与要求1 1.2 总体方案论证与设计1二、主电路设计及元器件选型二、主电路设计及元器件选型22.1 主电路的拓扑结构选择2 2.2 IGBT 管的选型3 2.3 交流侧电感设计3 2.4 直流侧电容设计4三、控制电路设计及元器件选型三、控制电路设计及元器件选型53.1 本设计采用的控制方式5 3.2 检测电路的设计5 3.3 调制比 m 的确定.6 3.4 电流 PI 调节器的设计 7 3.5 电压 PI 调节器的设计 9 3.6 保护电路设计
2、12四、驱动电路设计四、驱动电路设计144.1 驱动芯片选型14 4.2 驱动电路的设计14五、控制软件流程五、控制软件流程15六、设计总结六、设计总结17- 1 -一、可调直流稳压电源总体方案设计一、可调直流稳压电源总体方案设计1.1 设计任务与要求设计任务与要求（一）设计目标（一）设计目标设计一个可调直流稳压电源。基本技术参数为：输入电压：三相 380V AC；输出电压：0550V DC 连续可调；最大输出电流：DC 200A；输出电压纹波因数：1.0%。（二）设计要求（二）设计要求（1） 、确定主电路设计方案，完成主电路参数计算，并确定主电路元器件选型； （2） 、完成控制电路设计并确定
3、相关元器件选型；（3） 、研究确定该电源电路的有效控制方法，要求提供控制策略的原理框图、控制参数的确定及相关模型的建立等； （4） 、提供控制软件的设计流程并说明其基本原理；（5） 、总结。1.2 总体方案论证与设计总体方案论证与设计本次设计的是一个输入为交流电的可调直流电源，因此从本质上来说是要设计一个整流电路。在所有电能基本转换中，整流是最早出现的一种，自 20 世纪 20 年代迄今已经历以下几种类型：旋转式变流机组、静止式离子整流器和静止式半导体整流器。旋转式变流机组和静止式离子整流器目前已经被半导体整流器取代。目前常用的半导体整流器主要有普通晶闸管（Thyristor） ，又称可控硅整
4、流器（Silicon Controlled Rectifier，SCR）和绝缘栅双极晶体管（Insulated Gate Bipolar Transistor，IGBT） 、集成门极换电流晶闸管（Integrated Gate Commutated Thyristors，IGCT） 。IGBT 是目前比较常用可控的整流器件，因此本次设计选用IGBT 作为整流器件。脉冲整流器是一种以脉冲宽度控制方式（PWM）工作的变流器，又称为四象限变流器，与相控整流器相比具有功率因数高、谐波含量低、体积小、动态响应速度快等优点，因此本次设计中采用 PWM 整流方式。评价开关电源的质量指标应该是以安全性、可靠性
5、为第一原则。在电气技术指标满足正常使用要求的条件下，为使电源在恶劣环境及突发故障情况下安全可靠地工作，必须设计多种保护电路，本次设计中，为了增强电源的可靠性，也设计了过压保护、过流保护、短路保护等保护电路。整个 PWM 整流装置主要由三相半桥，负载，驱动电路，控制电路组成。其装置原理总框图如图 1.1 所示。- 2 -三相半桥式整流电路由 6 组 IGBT 和续流二极管反并联组成。控制电路采用电压、电流双闭环控制。具体按典型 I 系统设计电流内环，按典型 II 系统设计电压外环。调制波采用的是双极性 SPWM 波，通过单片机 89C52 控制芯片 SA8281 来产生 SPWM 波。驱动电路采
6、用IR 公司生产的大功率 IGBT 专用的桥式电路驱动集成芯片 IR2110。通过该芯片及外围电路来驱动 IGBT 管。三相PWM 整流电路380VAC550V DC 200A三相电源负载电流检测驱动电路电压检测控制电路保护电路图 1.1 可调直流稳压电源总体方案框图二、主电路设计及元器件选型二、主电路设计及元器件选型2.1 主电路的拓扑结构选择主电路的拓扑结构选择主电路采用三相电压型半桥式整流电路，其拓扑结构如图 2.1 所示。图 2.1 三相电压型 PWM 整流器的拓扑结构- 3 -2.2 IGBT 管的选型管的选型本设计中采用的功率开关管是 IGBT。绝缘栅双极型晶体管 IGBT（Ins
7、ulated Gate Bipolar Transistor）是一种典型的双极 MOS 复合型功率器件。它是由功率 MOSFET 和功率晶体管 GTR 集成在同一个芯片中，因此 IGBT 即具有功率 MOSFET 工作开关频率高、输入阻抗较大及驱动电路简单等优点，也具有功率晶体管 GTR 的低饱和和电压特性及易实现较大电流的能力。本设计中要求整流器效率达到 90%以上，输出额定功率为 110kW。用表示输入0PMP功率，表示每相输入电流的有效值，则有：NI（2.1）3 0110 10122222.20.9MPPW三相输入市电取有效值为 220V，则每相输入电流有效值：（2.2）122222.2
8、185.233 220m NPIAU 所以由每相输入电流有效值可以计算得到网侧电流峰值为：（2.3）2185.22261.9NMNIIA选取网侧电流峰值的设计值为 260A，并且考虑设计余量为 2 倍，因此在本设计中选取额定电流是 520A 的功率开关管 IGBT。对于功率开关管 IGBT，除了确定它的额定电流外，还须计算出电压有效值。由式可以得到：mRMUU2（2.4）VUUMRM8 .10772203222式中，表示输入线电压的振幅值，为 IGBT 的最大反向电压。mURMU考虑到安全余量，取 1.5 倍。所以 IGBT 的额定电压取VURM7 .16168 .10775 . 15 . 1
9、1600V。2.3 交流侧电感设计交流侧电感设计关于交流侧电感的设计，本设计要求同时满足三相 VSR 有功（无功）功率稳态指标和三相 VSR 瞬态电流跟踪指标。（2.5）max15502752dcVMvVV本设计是关于三相电压型 PWM 整流电路，满足单位功率因数整流。所以关于交流侧电感的公式采用式（2-19） 。- 4 -设计一个输出额定功率可达到 110kW 的三相电压型 PWM 整流电路。整流电路输入为三相市电。所以电网相电动势峰值为；。VEm220Kf10/2/2在 IGBT 参数选择中已得到交流侧基波相电流峰值。可以得到关于交流侧AIm9.261电感的上限值：（2.6）mHIEvLm
10、mdc110000/29.26122204550 242222 表示最大允许谐波电流脉动量。根据任务书的要求，交流侧电流脉动率小于额定maxi值的 10%。所以可以得到：Ai62.29.261%10max又由于载波频率（开关频率）10KHZ。所以综上所述，可根据式（2-26）求出电感的下限值，如下所示：（2.7）mHAivTEEvLdcsmmdc02.062.2550210000/1220)22035502( 2)32(max经过上述计算及从整流电路整体设计考虑，交流侧电感参数选择为 1mH/270A。本设计输入端采用的是三相对称电压源，所以交流侧三个电感的参数是一样的。在电感的设计中，对于磁
11、芯的形状，一般有磁环磁芯、罐型磁芯、E 型磁芯、EC 磁芯和 PQ 磁芯。本设计采用的是磁环磁芯。2.4 直流侧电容设计直流侧电容设计关于直流侧电容的设计，本设计要求同时满足三相 VSR 直流电压跟随性指标直流电压抗干扰性能指标。由式（2-35）可以得到：为了满足电压环的跟随性能指标，三相 VSR 直流侧电容要尽量小，以确保三相 VSR 直流侧电压的快速跟踪控制；由式（2-36）可以得到：为了满足电压环控制的抗干扰性能指标，三相 VSR 侧电容要尽量大，以限制负载扰动时出现的直流电压动态降落。为了满足设计要求，所以可以得到关于直流侧电容的不等式：（2.8）LerLemRtCRV74. 021*
12、根据任务书要求可以得到：1）直流侧负载电阻； 60LeR2）由于直流侧电压脉动率在以内，所以：%10- 5 -（2.9）VvvVdcdc1102.0550%)10(%10max则直流电压最大动态降落相对值为：（2.10）2.0550110max*demVVV3）可得：。取。 85. 1*rt9 . 1*rt由上面 3 个条件可以得到关于直流侧电容的不等式：（2.11）FCF042. 0041. 0综上所述，应选择容量为 0.042F，额定工作电压为 550V 的电容。三、控制电路设计及元器件选型三、控制电路设计及元器件选型3.1 本设计采用的控制方式本设计采用的控制方式本设计的控制电路如图 3
13、.1 所示。控制电路包括主控芯片、外围接口电路和检测电路。该控制电路采用电压、电流双闭环控制。整个控制电器由 89C52 单片机和专用集成芯片 SA8281 组成。基于 SA8281 和 89C52 的 PWM 整流器具有电路简单、功能齐全、性能价格比高、可靠性好，而且硬件电路也大大简化，灵活性强、智能性强，同时生成的 SPWM 波形精度高，速度快，整流装置的可靠性大幅提高。图 3.1 控制电路的主框图3.2 检测电路的设计检测电路的设计（1 1）直流侧电压的检测）直流侧电压的检测本设计采用电压传感器来检测直流侧电压。由于霍尔电压传感器具有精度高、过载能力强、动态性能好等特点，所以选择北京森社
14、电子有限公司生产的 CHV-50P/800 霍尔电压传感器。直流侧电压经过霍尔传感器输入单片机 89C52。由于 89C52 的输入电压最高为 5V，所以可以求得采样电阻- 6 -（3.1）100505 mAVR本设计的直流电压采样电路如图 3.2 所示。图 3.2 直流电压采样电路（2 2）交流侧过电流的检测）交流侧过电流的检测本设计主要通过电压型电流互感器来完成过电流的检测。先将三相输出交流电流转换为三相交流电压，然后与基准值进行比较。检测原理图如图 3.3 所示。以 a 相为例，具体过程为：电压型电流互感器将 a 相的交流电流以交流电压的形式输入检测电路。通过芯片 AD637 可以将交流
15、电压转化为有效值进行输出。输出有效值电压经过 A/D 转换器后，送入单片机 89C52，与设定的基准值进行比较。当输出电流超过一定值时，单片机 89C52 控制 SA8281 终止 SPWM 波的输出。图 3.3 过电流检测电路3.3 调制比调制比 m 的确定的确定三相 VSR 交流侧的最大电流的值为：maxI(3.2)AUPIId20055010110 32 32 323min00 maxmax式中：为直流侧电流最大值；maxdI为输出功率，在本设计中；0PkwP1100为输出电压的最小值，在本设计中。min0UVU550min0三相 VSR 交流侧感抗的值为LX- 7 -(3.3)63.
16、01021003LXL考虑到三相交流侧线电压最小时的情况，此时电感与电流的相位相差。则：180(3.4)VIXULA4 .2103 .1563. 0220220max0则调制比 m 为(3.5)7.02/5504.2102 2/20dA UUm式中：为直流侧的电压值。dU所以本设计中取调制比 m 为 0.7。3.4 电流电流 PI 调节器的设计调节器的设计为了满足获得较快的电流跟随性能，所以本设计按典型 I 系统来设计电流内环。三相 VSR 电流内环经前馈控制算法后实现解耦控制，如图 3.4 所示。图 3.4 三相 VSR 电流内环解耦控制结构由电流内环解耦控制结构图，可以得到电流环的框图，如图 3.5 所示。图 3.5 电流环结构框图
