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1、当涂梁场新建制梁、存梁台座设计初步检算报告中铁上海工程局一公司技术部2013.32 一、检算依据 . 1二、工程概况 . 12.1 工程简介 1 2.2 自然条件 . 1 2.2.1 梁场处地质特征 1 2.2.2 气候特征 2 2 三、主要技术参数 . 2四、荷载及工况分析 . 24.1 荷载计算 2 4.2 工况分析 3 五、检算内容 . 35.1 制梁台座计算 3 5.1.1 端部台座地基计算. 3 5.1.2 端部台座基础计算. 3 5.1.3 中部台座地基计算. 4 5.1.4 中部台座基础计算. 4 5.2 存梁台座计算 5 5.2.1 存梁台座地基计算. 5 5.2.2 存梁台座
2、基础计算. 5 六、结论与建议 . 61 一、检算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011 ；地基处理技术规范 JGJ79-2002；混凝土结构设计规范GB50010-2010 ；梁场建设施工方案（当涂项目经理部）；岩土工程勘察报告 HK-M2012019 （化工部马鞍山地质工程勘察院）二、工程概况2.1 工程简介九山大桥引桥和芜马上跨桥全桥均采用预应力混凝土组合箱梁，组合箱梁梁高1.6m。预制梁宽：中梁 2.4m， 边梁 2.85m， 腹板厚 0.2m， 支撑处加厚至 0.25m， 湿接缝宽 0.9625m，箱梁采用 C50混凝土。九山大桥全长853.4 米，引桥桥梁跨径布置为：河堤
3、东岸530m ，河堤西岸530m+5 30m 。引桥设计起讫里程为K0+963.8K1+113.8 以及 K1+517.2K1+817.2。预制小箱梁共 150 片，其中边梁 60 片，中梁 90 片。芜马上跨桥全长 546m ，设计起讫里程为K3+629.571K4+175.571。全桥跨径布置为：430m+4 30m+2 30m+4 30m+4 30m 。共有预制小箱梁152 片，其中边跨边梁40 片，边跨中梁 48 片，中跨中梁 32，中跨边梁 32片。单片梁重量见表 2.1-1 表 2.1-1 单片梁重量（ t ）中跨中梁中跨边梁边跨中梁边跨边梁88.9 96.2 91.2 98.9
4、2.2 自然条件2.2.1 梁场处地质特征梁场制梁存梁台座位置在纬五路压实后的路基之上，纬五路路基压实度在95% 之上，因此制存梁台座的地基较好。根据铁四局路基压实系数与K30控制表，见下表：2 表 2.2.1 基床土的压实标准层位细粒土、粉砂、改良土细砂、中砂、粗砂、砾砂碎石类土岩块级级级级级级级级表层压实系数 Kh（0.91）地基系数 K30（MPa/cm ）（0.9 ）1.0 1.5 1.2 相对密度 Dr0.75 孔隙率 n（% ）28 33 底层压实系数 Kh（0.91）0.89 地基系数 K30（MPa/cm ）（0.9 ）0.8 1.0 0.8 1.2 1.0 1.5 1.2 相
5、对密度 Dr0.75 0.7 孔隙率 n（% ）33 35 2.2.2 气候特征青山河流域属中亚热带湿润性季风气候，气候温和，雨量充沛，四季分明，具有明显的季节性。由于受季风气候的影响，冷暖气团，交锋频繁，天气多变，年内梅雨显著，夏雨集中，常有灾害气候发生。流域年平均气温差异不大，每年平均气温为16，一年中 1月份气温最低， 7 月份气温最高，春秋两季月平均升降幅度较大，冬夏两季升降幅度相对较小。流域内高气温在37.337.9 之间；低气温在 -7 -9之间，丘陵山区比平原圩区气温要低。该流域日气温降低至-10以下的严寒天气并不多见，多年平均仅有0.2 0.4天，对船舶运输影响甚微。2.3 结
6、构设计概况制梁台座端部长度4m ，采用平板式基础，基础厚度0.4m，采用 C20混凝土，基础底部设置一层 1620cm 的钢筋网片。制梁台座中部长度22.2m，同样采用平板基础，基础厚度 0.3m，底部设置一层 1620cm 的钢筋网片。存梁台座两边均采用条形基础，面积为1.8m27.5m，厚度 0.5m，考虑双层存梁。三、主要技术参数制存梁台座采用C20混凝土，抗压强度设计值9.6MPa 、抗拉强度设计值1.1MPa、弹性模量 2.8 104MPa ； 钢筋选用 HPB300 ， 1620cm 布置， 钢筋抗拉与抗压强度设计值270MPa ；枕木的抗压强度取为9MPa ；台座下为压实的路基，
7、地基较好。四、荷载及工况分析4.1 荷载计算填料类别铁 路 等 级压 实 指 标3 台座的荷载仅考虑结构的自重，包括梁结构自重、台座结构自重等。存梁时，梁场生产的小箱梁中最重的为98.9t ，集中预制后存放在存梁台座上，考虑双层存梁，梁下枕木受力标准值为：F=98.9102/2=989kN 梁下枕木由 2 根 20cm 20cm 200cm方木组成，箱梁底宽为100cm ，局部受力面积为：A=2（0.2 1.0 ）=0.4m2制梁时，混凝土浇注时，制梁台座整体受荷，梁结构荷载mkNq/3330/989，考虑施工荷载及模板重，取mkNq/40332.1；箱梁张拉时，梁体产生反拱，梁体荷载则由制梁
8、台座端部承受， F=98.910/2=495kN 4.2 工况分析对于存梁台座，地基基础的荷载标准值取F=989kN进行验算；对于制梁台座， 端部地基基础的荷载标准值取F=495kN进行验算，中部地基基础按照标准值 q=40kN/m进行验算。五、检算内容5.1 制梁台座计算5.1.1 端部台座地基计算地基的计算包括承载力和沉降值的验算，台座下部为压实的路基，承载能力可达200kpa，由于路基压实度要求较高， 沉降量较小， 可不进行沉降验算， 仅验算地基承载力。制梁台座端部底面积尺寸3m 4m ， ，路基表面受压力值为：kPakPaAGFpdd d200514.02543495承载力满足要求！5
9、.1.2 端部台座基础计算基础采用 C20混凝土，制梁端部为495kN ，基地净反力为：kPaAFpd j4143495两个方向弯矩设计值分别为：4 mmkNqlMxx/4 .555.1412.1212122mmkNqlMyy/4.982412 .1212122mkNqlFxx/8.735.1412 .1mkNqlFyy/4 .982412.1承载力验算：单筋截面，采用HPB300 钢筋 1615 ，每延米宽度共计 5 根，因此截面的单位宽度抗弯承载力为：mmbfAfxcsy2810006.951 .201270mkNmmNxahbxfMsc*7.95*95692800)2/2830400(2
10、810006 .9)2/(1.0595.7=10098.4, 满足要求Vcs=0.7ftbh0=0.7*1.1*1000*400=308KN98.4KN 满足要求！5.1.3 中部台座地基计算地基的计算包括承载力和沉降值的验算，台座下部为压实的路基，承载能力可达200kpa，由于路基压实度要求较高， 沉降量较小， 可不进行沉降验算， 仅验算地基承载力。制梁台座中部底面积宽1.5m， ，路基表面受压力值为：kPakPaAGFpdd d200523 .0259 .040承载力满足要求！5.1.4 中部台座基础计算基础采用 C20混凝土，制梁中部台座线荷载为40kN/m ，基地净反力为：kPaAFp
11、d j449.040弯矩设计值分别为：mmkNqlMxx/3 .545.0442.1 2121225 mkNqlFxx/8.2345.0442.1承载力验算：单筋截面，采用HPB300 钢筋 1620 ，每延米宽度共计 5 根，因此截面的单位宽度抗弯承载力为：mm bfAfxcsy28 10006.951.201270mkNmkNmmNxahbxfMsc*6 .1*7.95*95692800)2/2830300(2810006 .9)2/(Vcs=0.7ftbh0=0.7*1.1*1000*300=231KN23.8KN 满足要求！5.2 存梁台座计算对于存梁台座， 地基基础的荷载标准值取F=
12、989kN进行验算，存梁台座的地基为压实的路基。5.2.1 存梁台座地基计算根据施工方案，存梁台座上双层存梁，共计存梁8 组 16 片，侧梁总重为 F=7912kN ，存梁基础底面积为27.5m1.8m，则地基上压力值为：kPakPaAGFpdd d2001725.0258.15.2779125.2.2 存梁台座基础计算制梁台座基础按条形基础计算，基底净反力值p=7912/（27.5 1.8 ）=160kPa,按照每延米计算，则条形基础的弯矩和剪力设计值分别为：mkNqlMxx*76.779.01602 .1212122kNqlVx1739.0782.1mkNqlMyy*626.11602 .
13、1818122kNqlVy1546.11602 .12121承载力验算：单筋截面，采用HPB300 钢筋 1620 ，每延米宽度共计 5 根，因此截面的单位宽度抗弯承载力为：6 mmbfAfxcsy2810006.951 .201270mkNmkNmmNxahbxfMsc*8 .77*6.122*122572800)2/2830500(2810006 .9)2/(Vcs=0.7ftbh0=0.7*1.1*1000*500=385KN173KN 满足要求！枕木的局部受压计算：双层存梁，梁下枕木受力标准值为F=989kN ，局部受力面积为：A=0.4m2，因此 =F/A=989/0.4=2473kPa=2.5MPa9MPa, 满足要求！六、结论制梁与存梁台座的地基基础承载力均满足要求！（本报告为初步计算，需通过进一步的相关复核！）
