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2、宽 4m 的钢桁架加劲梁悬索桥-新疆赛吾迭格尔大桥为工程背景，通过节段模型风洞 试验和在 ANSYS 中实现的全模态颤振分析方法对该桥的颤振稳定性进行了研究。 结果表明：宽跨比小的悬索桥在低风速下就容易发生颤振失稳，由公路桥梁 抗风设计规范 JTG/TD60-01-2004)(以下简称抗风规范)公式求得的颤振临 界风速较风洞试验结果偏低；由于受到相对主桁较高的栏杆影响，负攻角下的 颤振临界风速较正攻角低。确定该桥原设计方案不能满足抗风规范要求， 需增加合适的抗风措施来提高其颤振临界风速。 在介绍提高悬索桥颤振临界 风速的各类抗风措施基础上，研究了适合大跨窄悬索桥的抗风稳定性设计，并 对所采取的
3、结构措施进行了优化，确定了综合抗风措施。增加综合抗风措施后 的赛吾迭格尔大桥节段模型试验和全模态颤振分析结果表明该桥颤振稳定性有 了很大改善。说明通过采用抗风缆、中央扣、桥面栏杆参与主梁刚度等结构抗 风措施可明显提高大跨窄悬索桥的加劲梁刚度和扭转基频，可以作为提高其颤 振临界风速行之有效的方法。正文内容正文内容随着我国西部大开发，钢桁架加劲梁悬索桥以其独有的优势在西部地区迎 来了建设高潮。但是该类悬索桥刚度和阻尼均较小，颤振临界风速相应较低， 因此颤振稳定性成为桁架悬索桥抗风设计的关键问题。而对于研究较少的大跨 窄钢桁架悬索桥进行抗风稳定性设计更为必要。 首先对现有的颤振分析理论 进行了综述，
4、并详细介绍了全模态颤振分析方法。以一主跨 278m，桥面宽 4m 的钢桁架加劲梁悬索桥-新疆赛吾迭格尔大桥为工程背景，通过节段模型风洞 试验和在 ANSYS 中实现的全模态颤振分析方法对该桥的颤振稳定性进行了研究。 结果表明：宽跨比小的悬索桥在低风速下就容易发生颤振失稳，由公路桥梁 抗风设计规范 JTG/TD60-01-2004)(以下简称抗风规范)公式求得的颤振临 界风速较风洞试验结果偏低；由于受到相对主桁较高的栏杆影响，负攻角下的 颤振临界风速较正攻角低。确定该桥原设计方案不能满足抗风规范要求， 需增加合适的抗风措施来提高其颤振临界风速。 在介绍提高悬索桥颤振临界 风速的各类抗风措施基础上
5、，研究了适合大跨窄悬索桥的抗风稳定性设计，并 对所采取的结构措施进行了优化，确定了综合抗风措施。增加综合抗风措施后 的赛吾迭格尔大桥节段模型试验和全模态颤振分析结果表明该桥颤振稳定性有 了很大改善。说明通过采用抗风缆、中央扣、桥面栏杆参与主梁刚度等结构抗 风措施可明显提高大跨窄悬索桥的加劲梁刚度和扭转基频，可以作为提高其颤 振临界风速行之有效的方法。 随着我国西部大开发，钢桁架加劲梁悬索桥以其独有的优势在西部地区迎来了 建设高潮。但是该类悬索桥刚度和阻尼均较小，颤振临界风速相应较低，因此 颤振稳定性成为桁架悬索桥抗风设计的关键问题。而对于研究较少的大跨窄钢 桁架悬索桥进行抗风稳定性设计更为必要
6、。 首先对现有的颤振分析理论进行 了综述，并详细介绍了全模态颤振分析方法。以一主跨 278m，桥面宽 4m 的钢 桁架加劲梁悬索桥-新疆赛吾迭格尔大桥为工程背景，通过节段模型风洞试验 和在 ANSYS 中实现的全模态颤振分析方法对该桥的颤振稳定性进行了研究。结 果表明：宽跨比小的悬索桥在低风速下就容易发生颤振失稳，由公路桥梁抗 风设计规范 JTG/TD60-01-2004)(以下简称抗风规范)公式求得的颤振临界 风速较风洞试验结果偏低；由于受到相对主桁较高的栏杆影响，负攻角下的颤 振临界风速较正攻角低。确定该桥原设计方案不能满足抗风规范要求，需 增加合适的抗风措施来提高其颤振临界风速。 在介绍
7、提高悬索桥颤振临界风 速的各类抗风措施基础上，研究了适合大跨窄悬索桥的抗风稳定性设计，并对 所采取的结构措施进行了优化，确定了综合抗风措施。增加综合抗风措施后的 赛吾迭格尔大桥节段模型试验和全模态颤振分析结果表明该桥颤振稳定性有了 很大改善。说明通过采用抗风缆、中央扣、桥面栏杆参与主梁刚度等结构抗风 措施可明显提高大跨窄悬索桥的加劲梁刚度和扭转基频，可以作为提高其颤振 临界风速行之有效的方法。 随着我国西部大开发，钢桁架加劲梁悬索桥以其独有的优势在西部地区迎来了 建设高潮。但是该类悬索桥刚度和阻尼均较小，颤振临界风速相应较低，因此 颤振稳定性成为桁架悬索桥抗风设计的关键问题。而对于研究较少的大
8、跨窄钢 桁架悬索桥进行抗风稳定性设计更为必要。 首先对现有的颤振分析理论进行 了综述，并详细介绍了全模态颤振分析方法。以一主跨 278m，桥面宽 4m 的钢 桁架加劲梁悬索桥-新疆赛吾迭格尔大桥为工程背景，通过节段模型风洞试验和在 ANSYS 中实现的全模态颤振分析方法对该桥的颤振稳定性进行了研究。结 果表明：宽跨比小的悬索桥在低风速下就容易发生颤振失稳，由公路桥梁抗 风设计规范 JTG/TD60-01-2004)(以下简称抗风规范)公式求得的颤振临界 风速较风洞试验结果偏低；由于受到相对主桁较高的栏杆影响，负攻角下的颤 振临界风速较正攻角低。确定该桥原设计方案不能满足抗风规范要求，需 增加合
9、适的抗风措施来提高其颤振临界风速。 在介绍提高悬索桥颤振临界风 速的各类抗风措施基础上，研究了适合大跨窄悬索桥的抗风稳定性设计，并对 所采取的结构措施进行了优化，确定了综合抗风措施。增加综合抗风措施后的 赛吾迭格尔大桥节段模型试验和全模态颤振分析结果表明该桥颤振稳定性有了 很大改善。说明通过采用抗风缆、中央扣、桥面栏杆参与主梁刚度等结构抗风 措施可明显提高大跨窄悬索桥的加劲梁刚度和扭转基频，可以作为提高其颤振 临界风速行之有效的方法。 随着我国西部大开发，钢桁架加劲梁悬索桥以其独有的优势在西部地区迎来了 建设高潮。但是该类悬索桥刚度和阻尼均较小，颤振临界风速相应较低，因此 颤振稳定性成为桁架悬
10、索桥抗风设计的关键问题。而对于研究较少的大跨窄钢 桁架悬索桥进行抗风稳定性设计更为必要。 首先对现有的颤振分析理论进行 了综述，并详细介绍了全模态颤振分析方法。以一主跨 278m，桥面宽 4m 的钢 桁架加劲梁悬索桥-新疆赛吾迭格尔大桥为工程背景，通过节段模型风洞试验 和在 ANSYS 中实现的全模态颤振分析方法对该桥的颤振稳定性进行了研究。结 果表明：宽跨比小的悬索桥在低风速下就容易发生颤振失稳，由公路桥梁抗 风设计规范 JTG/TD60-01-2004)(以下简称抗风规范)公式求得的颤振临界 风速较风洞试验结果偏低；由于受到相对主桁较高的栏杆影响，负攻角下的颤 振临界风速较正攻角低。确定该
11、桥原设计方案不能满足抗风规范要求，需 增加合适的抗风措施来提高其颤振临界风速。 在介绍提高悬索桥颤振临界风 速的各类抗风措施基础上，研究了适合大跨窄悬索桥的抗风稳定性设计，并对 所采取的结构措施进行了优化，确定了综合抗风措施。增加综合抗风措施后的 赛吾迭格尔大桥节段模型试验和全模态颤振分析结果表明该桥颤振稳定性有了 很大改善。说明通过采用抗风缆、中央扣、桥面栏杆参与主梁刚度等结构抗风 措施可明显提高大跨窄悬索桥的加劲梁刚度和扭转基频，可以作为提高其颤振 临界风速行之有效的方法。 随着我国西部大开发，钢桁架加劲梁悬索桥以其独有的优势在西部地区迎来了 建设高潮。但是该类悬索桥刚度和阻尼均较小，颤振
12、临界风速相应较低，因此 颤振稳定性成为桁架悬索桥抗风设计的关键问题。而对于研究较少的大跨窄钢 桁架悬索桥进行抗风稳定性设计更为必要。 首先对现有的颤振分析理论进行 了综述，并详细介绍了全模态颤振分析方法。以一主跨 278m，桥面宽 4m 的钢 桁架加劲梁悬索桥-新疆赛吾迭格尔大桥为工程背景，通过节段模型风洞试验 和在 ANSYS 中实现的全模态颤振分析方法对该桥的颤振稳定性进行了研究。结 果表明：宽跨比小的悬索桥在低风速下就容易发生颤振失稳，由公路桥梁抗 风设计规范 JTG/TD60-01-2004)(以下简称抗风规范)公式求得的颤振临界 风速较风洞试验结果偏低；由于受到相对主桁较高的栏杆影响
13、，负攻角下的颤 振临界风速较正攻角低。确定该桥原设计方案不能满足抗风规范要求，需 增加合适的抗风措施来提高其颤振临界风速。 在介绍提高悬索桥颤振临界风 速的各类抗风措施基础上，研究了适合大跨窄悬索桥的抗风稳定性设计，并对 所采取的结构措施进行了优化，确定了综合抗风措施。增加综合抗风措施后的赛吾迭格尔大桥节段模型试验和全模态颤振分析结果表明该桥颤振稳定性有了 很大改善。说明通过采用抗风缆、中央扣、桥面栏杆参与主梁刚度等结构抗风 措施可明显提高大跨窄悬索桥的加劲梁刚度和扭转基频，可以作为提高其颤振 临界风速行之有效的方法。 随着我国西部大开发，钢桁架加劲梁悬索桥以其独有的优势在西部地区迎来了 建设
14、高潮。但是该类悬索桥刚度和阻尼均较小，颤振临界风速相应较低，因此 颤振稳定性成为桁架悬索桥抗风设计的关键问题。而对于研究较少的大跨窄钢 桁架悬索桥进行抗风稳定性设计更为必要。 首先对现有的颤振分析理论进行 了综述，并详细介绍了全模态颤振分析方法。以一主跨 278m，桥面宽 4m 的钢 桁架加劲梁悬索桥-新疆赛吾迭格尔大桥为工程背景，通过节段模型风洞试验 和在 ANSYS 中实现的全模态颤振分析方法对该桥的颤振稳定性进行了研究。结 果表明：宽跨比小的悬索桥在低风速下就容易发生颤振失稳，由公路桥梁抗 风设计规范 JTG/TD60-01-2004)(以下简称抗风规范)公式求得的颤振临界 风速较风洞试
15、验结果偏低；由于受到相对主桁较高的栏杆影响，负攻角下的颤 振临界风速较正攻角低。确定该桥原设计方案不能满足抗风规范要求，需 增加合适的抗风措施来提高其颤振临界风速。 在介绍提高悬索桥颤振临界风 速的各类抗风措施基础上，研究了适合大跨窄悬索桥的抗风稳定性设计，并对 所采取的结构措施进行了优化，确定了综合抗风措施。增加综合抗风措施后的 赛吾迭格尔大桥节段模型试验和全模态颤振分析结果表明该桥颤振稳定性有了 很大改善。说明通过采用抗风缆、中央扣、桥面栏杆参与主梁刚度等结构抗风 措施可明显提高大跨窄悬索桥的加劲梁刚度和扭转基频，可以作为提高其颤振 临界风速行之有效的方法。 随着我国西部大开发，钢桁架加劲
16、梁悬索桥以其独有的优势在西部地区迎来了 建设高潮。但是该类悬索桥刚度和阻尼均较小，颤振临界风速相应较低，因此 颤振稳定性成为桁架悬索桥抗风设计的关键问题。而对于研究较少的大跨窄钢 桁架悬索桥进行抗风稳定性设计更为必要。 首先对现有的颤振分析理论进行 了综述，并详细介绍了全模态颤振分析方法。以一主跨 278m，桥面宽 4m 的钢 桁架加劲梁悬索桥-新疆赛吾迭格尔大桥为工程背景，通过节段模型风洞试验 和在 ANSYS 中实现的全模态颤振分析方法对该桥的颤振稳定性进行了研究。结 果表明：宽跨比小的悬索桥在低风速下就容易发生颤振失稳，由公路桥梁抗 风设计规范 JTG/TD60-01-2004)(以下简称抗风规范)公式求得的颤振临界 风速较风洞试验结果偏低；由于受到相对主桁较高的栏杆影响，负攻角下的颤 振临界风速较正攻角低。确定该桥原设计方案不能满足抗风规范要求，需 增加合适的抗风措施来提高其颤振
