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1、基础工程基础工程课程设计课程设计设设 计计 题题 目：目： 桥台桩基础设计桥台桩基础设计 所所 属属 院院 系：系： 建建 筑筑 工工 程程 学学 院院 专专 业：业： 交交 通通 土土 建建 指指 导导 老老 师：师： 艾艾 贤贤 臣臣 学学 生生 姓姓 名：名： 高高 彦彦 召召 学学 号：号： 2008220130120082201301 班班 级：级： 路桥路桥 08-108-1 上上 交交 日日 期：期： 20112011 年年 1 1 月月 1919 日日 成成 绩：绩： 目录一、 荷载组合计算（一） 、恒载计算.35 （二） 、活载反力计算.5（三） 、人群荷载.5（四） 、汽车
2、制动力计算.6（五） 、支座摩阻力.6（六） 、荷载组合计算.7二、确定桩长.8三、桩基强度验算（一） 、 桩的内力计算.912 （二） 、桩顶纵向水平位移验算.13 （三）桩身材料截面强度验算.1415四、承台设计及强度验算(一)、 桩顶处的局部受压验算.16（二） 、桩对承台冲剪验算.17（三） 、承台抗弯及抗剪强度验算.1719桥墩桩基础设计计算书一 荷载组合计算（一）恒载计算恒载包括桥墩自重，上部构造恒载反力.1.桥墩自重计算、盖梁自重 图一=250.50.331.4=5.775 KN) 1 (N=250.50.331.4=5.775 KN)2(N=250.92.0751.4=65.3
3、63 KN)3(N=250.92.0651.4=65.048 KN)4(N= KN)5(N788.214 . 16 . 0075. 22125= KN)6(N683.214 . 16 . 0065. 22125=)7(N4 . 1)28 . 532 . 1225. 0(5 . 12525.824KN=+=1009.68 KN1N) 1 (N)2(N)3(N)4(N)5(N)6(N)7(N、三根墩柱（=1.2)自重：d=2N)633. 6738. 6843. 6(41252 . 12KN248.571:系梁自重：=3N2531428 . 01)215. 08 . 5(255 . 12 KN469
4、.352IV:桩（）自重每延米：5 . 1d=q2545 . 12 KN156.442.上部构造恒载反力：各梁恒载反力表 表一每片边梁（KN/m)每片中梁（KN/m)一孔上部铺装mKN2/12.5410.283.5=5 .1794.195 . 394.1928.101594.1954.1224NKN168.4796桥墩自重计算表 表 2序号计算式竖直力（KN)(1) 21075. 2)5 . 19 . 0(2515.87(2)4 . 1)28 . 532 . 1225. 0(5 . 12525.824(3)4 . 121065. 2)5 . 175. 0(2531.81I(4)4 . 15 .
5、 033. 022555.11II)633. 6738. 6843. 6(41252 . 1254.571III 2531428 . 01)215. 08 . 5(255 . 12 54.352IV 2545 . 12 44.156P34.1928综上：KNp565.6729469.352248.57168.1009168.4796活载反力计算车道荷载（1） 两跨活载反力KNlqPNk k95.104778. 03)205 .1084.237(78. 03)22(5由产生的弯矩：kPmKNPMk.2447.19027. 084.237327. 03（2）一跨活载反力查表的三车道横向折减系数取
6、0.78， 根据规范的跨径在五米和五十米之内均布荷载标准值应该采用直线内插法图二解得 x237.84kn180360180 x 4515KNlqPNk k24.80278. 03)2205 .1084.237(78. 03)2(6由引起的弯矩：6NKNM61.21627. 025.802（三）人群荷载布置在 5.5 米人行道上，产生竖直方向力。（1）两跨分布3.0 5.5 19.94329yNKN应为是两跨分布，人群荷载是对称分布的，所以此时产生的弯矩为 0（2）一跨分布13.0 5.5 19.941652yNKNmex27. 0mKNM.55.4427. 0165汽车制动力三车道产生的制动力
7、KNNx47.10310)84.23746.195 .10(34. 200由公路桥涵设计规范 （JTGD-60-2004)规定，汽车制动力按通向行使的汽车荷载计算， 以使桥涵墩台产生最不利的纵向加载长度进行纵向折减，一个设计车辆有汽车产生的制动 力按规范 4.3.1.规定的车道荷载标准在加载长度上计算的总重力的 10%计算。同向行驶三 车道为一个设计车道的 2.34 倍，98.12KN 1.02 0.461.0490.5982-0.19031.90815505451.011.0 2 0.471.07990.6061-0.14291.90845385450.9871.020.481.1110.6
8、136-0.09541.90755255450.9631.02由上表可知,当=0.46 时, =550mm 与设计的=545 很接近,故取=0.46 进行计算.)(oeoe将 A, B, C, D, 代入下式进行复核22rCfArfNsd sb cd cb P KNNJ9 .306890.397075. 000333. 0)1903. 0(1034025. 195. 075. 0049. 1102 . 925. 195. 0232333grDfBrfMsd sb cd cb p MKNMJ.23.164175.29281034075. 00033. 0)9081. 1 (67. 095. 07
9、5. 05982. 0102 . 925. 195. 03333桩身材料足够安全，满足要求！五 承台设计及强度验算(一). 桩顶处的局部受压验算不考虑桩身于承台混凝土间粘聚力mj aciRAP/式中：承台内一根基桩承受的最大计算的轴向力（KN） iP0 siPiPSi结构重要性系数，取 1.0；so荷载组合系数，取 0.8；何在安全系数，取 1.2Si桩最大轴向力，取iPKNPi85.3369材料安全系数，取 1.54；m承台内基桩桩顶横截面积，取cA277. 1mAc混凝土抗压极限强度，取j aRaj aMPR11局部承压时提高系数，查混凝土结构设计原理 ， j aR1cb AAKNPi54
10、24.317169.33032 . 18 . 00 . 1mj acRA/54. 1/101177. 113KN86.12642mj aciRAP/故，桩顶局部承压满足要求！(2). 桩对承台冲剪验算m jmj RUPt0式中：桩顶到承台顶面的厚度；0t承台受桩冲剪，破裂锥体的平均周长，mU221UUUm由于桩顶处承台截面与桩一样大，故取mdUm71. 45 . 1混凝土抗剪极限强度 jRajKPR31031. 377. 11175. 0mtRUPm jmj13263. 054. 11031. 371. 469.3303 03 承台冲剪强度满足要求！(三）承台抗弯及抗剪强度验算承台中部弯矩最大
11、，有maxM承台自重：KNG54.352253145 . 128 . 01)25 . 08 . 5(252 将承台自重视为均布荷载 qmKNLGq/74.22)25 . 535 . 1 (54.352单桩承受的外力KNNNN675.2125354.3525565.6729 3212 1max81 21)(qLLNPMiKN080.434475. 774.2281 275. 7)675.212569.3303(2根据钢筋混凝土矩形截面受弯构件极限状态进行承台配筋计算， ， 100sa60sa90010010000sahh. 验算是否需要采用双筋截面)5 . 01 (2 0bbcdubhfM)80469.4394(717.2403)56. 05 . 01 (56. 0900800102 . 923mKNMmKN故需采用双筋截面. 取，可得56. 0b22602 0578.6971)60900(340)56. 05 . 01 (56. 09008002 . 9108 .4394 )()5 . 01 (mmahfbhfMAssdcd s2 69.17881340578.697134090056. 08002 . 9mmfAfbxfAsdssdcd s选择受压区钢筋为 20（） ，受拉区钢筋为 14（2227600mmAs251432） ，受拉钢筋采用焊接
