高层建筑脚手架施工

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1、 第三章高层建筑施工用脚手架2011年 扣件式钢管脚手架的构造和设计方法； 门式钢管脚手架构造和设计方法； 碗扣式钢管脚手架的构造、 附着升降脚手架、悬挑脚手架和外挂脚手架。教学内容教学要求 掌握扣件式钢管脚手架的构造和设计方法； 了解其他脚手架的构造和设计方法。为满足结构施工和外装饰施工的需要，高 层建筑施工时都需要搭设外脚手架。按照 建筑结构和施工组织的不同；结构施工和 外装饰施工可以采用同一架子，也可以采 用不同的脚手架。 高层建筑外脚手架的构造形式应按工程特点 和施工组织的要求选用，首先要满足施工 需要，同时还要考虑材料用量，搭拆难易 安全保障程度等，需综合考虑经技术经验 比较后加以确

2、定。 o概述脚手架特点 所受荷载变异性较大； 扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与 扣件质量、安装质量有关； 脚手架结构、构件存在初始缺陷：杆件的初弯 曲、锈蚀、搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大 ； 安全储备小。至今，以上问题的研究不完善。 脚手架的分类 1、按照与建筑物的位置关系 外脚手架 里脚手架 2、按照支撑部位和支撑方式 落地式脚手架 水平移动脚手架 悬挑式脚手架 附墙悬挂脚手架 附着升降脚手架 悬吊脚手架3、按照所用材料 木脚手架 竹脚手架 金属脚手架 4、按照结构形式 多立杆式 方塔式 碗扣式 附着式门式 悬吊式平 2011年2010年3月31日下午，武汉市江汉路步行街唐氏集团

3、所属俊华大厦正在装修的佰世威商业门面6层楼高的 外墙脚手架发生坍塌。幸无人员伤亡。07年11月6日，陕西西安繁华闹市区南大街发生一起 大面积脚手架倒塌事件，造成4人轻伤。2009年以来脚手架倒塌事故。由钢管及扣件组成的扣件式钢管脚手架。由钢管及扣件组成的扣件式钢管脚手架。 有以下特点：有以下特点：(1) 承载力大 ；(2) 装拆方便，搭设灵活；(3) 比较经济。 与其他钢管脚手架相比，加工简单，一次 投资较少。第二节 扣件式钢管脚手架 适用范围： （1）工业与民用建筑，特别是多高层房屋 （2）高耸建筑物 （3）模板支撑架 （4）上料平台 （5）栈桥、码头 （6）其他单排脚手架和双排脚手架脚手架

4、01规范规定，单排脚手架不适用下列 情况： （1）墙体厚度小于或等于180mm; （2）建筑物高度超过24m； （3）空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体； （4）砌筑砂浆强度等级小于或等于M1.0的砖 墙；扣件式钢管脚手架的基本构架形式(m)回 转 扣 件直 角 扣 件对 接 扣 件常用敞开式双排脚手架的构架尺寸(m)注: 表中所示2+2+40.35(kN /m2)，包括下列荷载:2+2 (kN /m2)是二层装修作业层施工荷载； 40.35(kN /m2)包括二层作业层脚手板，另二层脚 手板为建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）规范规定的构造设置； 3+2+40.35(k

5、N /m2),3表示一层结构作用层施工荷载， 见P152表5-9； 作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2 设置，（其 中为立杆纵距）。脚手架钢管应采用现行国家标准，其质量应符合：材质要求：现行国家标准碳素结构钢(GBT700)中Q235-A 级钢的规定；脚手架钢管的尺寸应按表5-3采用；脚手架钢管的截面特性如表5-4；钢管上严禁打孔。表5-3 脚手架钢管尺寸(m) 表5-4 脚手架钢管的截面特性指标用扣件连接的钢管 脚手架，其水平杆的轴 线与立杆轴线在主节点 上并不汇交在一点；当纵向或横向水平 杆传荷载至立杆时，存 在偏心距53mm，如图 所 示；在一般情况下，此 偏心产生的附加弯曲应 力

6、不大，为了简化计算 ，予以忽略； 脚手板（1）可采用钢、木、竹材料制作；（2）其质量和尺寸允许偏差应符合规范验收 条件，并应有防滑措施。作用于脚手架的荷载类型：永久荷载(恒荷载)；可变荷载(活荷载)。 o扣件式钢管脚手架的荷载及其组合 脚手架 的荷载 永久荷载(恒荷载)可分为：(1)脚手架结构自重 ；(2)构、配件自重。包括： 脚手板；栏杆；挡脚板；安全网等防护设施 的自重。可变荷载(活荷载)可分为：(1)施工荷载：包括：作业层上的人员；器具和材料的自重。(2)风荷载。永久荷载标准值应符合下列规定： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，宜按课本表5-5采用； (2)冲压钢脚手板、木脚手板与竹串

7、片脚手板自重标准值，应按课本表5 -6采用； (3)栏杆与挡脚板自重标准值，应按课本表5-7采用； (4)脚手架上吊挂的安全设施(安全网、苇席、竹笆及帆布等)的荷载应 按实际情况采用；常用构配件与材料、人员自重应按课本表5-8采用。表5-5 483.5钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准 值gk(kN/m)作用于脚手架上的水平风荷载标准值，应按下式 算：k=0.7zs0 式中：k:风荷载标准值(kNm2)；z:风压高度变化系数， 见课本表5-10；s :脚手架风荷载体型系数，按课本表5-12的规定采 用；0 ：基本风压(kN/m2)，按现行国家标准建筑结构 荷载规范(GB50009-2001)

8、的规定采用。设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载 取其最不利组合进行计算，荷载效应组合宜按下表采用。脚手架的荷载效应组合脚手架的荷载组合 计算主要内容：(1)纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗 滑承载力计算；(2)立杆的稳定性计算；(3)连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；(4)立杆地基承载力计算。o扣件式钢管脚手架的设计计算 基本设计规定纵向、横向水平杆的抗弯强度应按式 计算： =M/W f M：纵向、横向水平杆弯矩设计值 按下式计算： M=1.2MGk+1.4MQk MGk：脚手板自重标准值产生的弯矩；MQk：施工荷载标准值产生的弯矩；W：截面模量，可查参考

9、资料表格；f：钢材的抗弯强度设计值。纵向水平杆、横向水平杆计算纵向、横向水平杆的挠度：vv 式中：v挠度； v容许挠度。注意： 计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，不考虑扣件的 弹性嵌固作用(偏于安全)，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算 ，计算跨度取纵距la。 横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度l0可按下图所示采用。 双排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a500 ，其计算外伸长度(即荷载分布范围) a1=300mm； 水平杆自重与脚手板自重相比甚小，可忽略不 计。2011年纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力应符合下 式规定： RRc 式中：R-纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

10、；Rc-扣件抗滑承载力设计值。（1）立杆的稳定性计算 不组合风荷载时: N /(A) f 组合风荷载时: N /(A)+MW/W f N:计算立杆段的轴向力设计值； :轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查表5-21取值；f ：钢材的抗压强度设计值。MW ：计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩W：截面模量，可查表立杆计算不组合风荷载:N =1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK 组合风荷载: N=1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4(NQK+ NWK) NG1K：脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K :构配件自重标准值产生的轴向力； NQK:施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、

11、外立杆可按 一纵距(跨)内施工荷载总和的1/2取值; NWK:风荷载产生的轴向力 :轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比查表5-21取值: :长细比， =l0/i； l0 :计算长度；l0=kh k ：计算长度附加系数，1.155； ：考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表 5-22取值；h ：立杆步距；i ：截面回转半径，可查表；A ：立杆的截面面积，可查表。MW ：计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.85 1.4MWK=0.851.4 k la h2 /10MWK：风荷载标准值产生的弯矩；k：风荷载标准值；la ：立杆纵距；f ：钢材的抗压强度设计值。（2）立杆稳定性计算

12、部位的确定应符合下列规定： 当脚手架搭设尺寸采用： 相同的步距、立杆纵距、立杆横 距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；+当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件 间距有变化时：除计算底层立杆段外；还必须对出现最大步距或最大立杆纵距；立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；+双管立杆变截面处主立杆上部单根立杆脚手架有两种可能的失稳形式：整体失稳，局部失稳；整体失稳：内、外立杆与横向水平杆组成 的横向框架，沿垂直主体结构方向 大波鼓曲现象，波长均大于步距， 并与连墙件的竖向间距有关；局部失稳：立杆在步距内发生小波鼓曲， 波长与步距相近，内、外立杆变形 方向可能一致，也可能不一致。图

13、5.7 双排脚手架的整体失稳 1连墙件 2失稳方向当脚手架以相等步距、纵距搭设，连墙件设置均匀时， 在均布施工荷载作用下，立杆局部稳定的临界荷载高于整体 稳定的临界荷载，脚手架破坏形式为整体失稳；当脚手架以不等步距、纵距搭设，或连墙件设置不均匀 ，或立杆负荷不均匀时，两种形式的失稳破坏均有可能。整体失稳是脚手架的主要破坏形式，计算只对整体稳定； 为了防止局部立杆段失稳，脚手架规范除将底层步距限制在 2m以下外，应规定对可能出现的薄弱的立杆段进行稳定性计 算。以上计算的轴向力N值计算可以忽略施工荷载的偏心作用： 原因：施工荷载一般是偏心地作用于脚手架上，上下层的交叉 ，使分担的施工荷载趋于均匀；

14、脚手架结构自重产生的最大轴向力与由不均匀分配施工 荷载产生的最大轴向力不会同时相遇。 规定脚手架高度不宜超过50m 的依据：(1)根据国内几十年的实践经验及对国内脚手架的调查，立 杆采用单管的落地脚手架一般在50m 以下；(2)搭设高度超过50m 时，钢管、扣件的周转使用率降低， 脚手架的地基基础处理费用也会增加。(3)参考国外的经验，如美国、德国、日本等也限制落地脚手 架的搭设高度，美国为50m，德国为60m，日本为45m；脚手架搭设高度限值H，是考虑到脚手架是施工现场搭 设的临时结构，其结构安全度受人为因素影响很大，高度越高 不安全隐患越大； 为确保高层脚手架的安全，特按照英国标准脚手架实施 规范(BS 59751982)作此规定。 当需要的搭设高度大于50m 时，一般都比较慎重地采用了加 强措施：如： 采用双管立杆；分段卸荷；分段搭设等方法连墙件的轴向力设计值计算：Nl= N1W +N0 式中：Nl：连墙件轴向力设计值(kN)；N1W：风荷载产生的连墙件轴向力设计值，Nlw =1.4kAW k：风荷载