超厚钢筋砼楼板承力支撑架的设计验算

《超厚钢筋砼楼板承力支撑架的设计验算》由会员分享，可在线阅读，更多相关《超厚钢筋砼楼板承力支撑架的设计验算（8页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。

1、超厚钢筋砼楼板承力支撑架的设计验算超厚钢筋砼楼板承力支撑架的设计验算新规范（JG1302011）钢筋扣件脚手架规范与模板安全技术规范（JG1622008）对比，模板支撑设计与计算时，荷载组合与脚手架应该有所不同，因为脚手架一般是活荷载效应起控制作用，而模板支撑结构用于厚重砼结构，只要是砼永久性（恒载）荷载效应起控制作用。对脚手架一般采用与可变荷载效应控制组合：n 不组合风荷载：=1.2 Gik+1.4Qik 1i=1n 组合风荷载：=1.2 Gik+0.91.4Qik 2i=1但对厚重砼模板结构来说，是永久荷载起控制主导作用，根据国家标准GB500092001 建筑结构荷载规范中的第 3.2.

2、3 条，3.2.4 条和 3.2.5 条规范，应该考虑下列组合公式：n n =1.35 Gik+1.40.7 Qi 3i=1 i=1对于国标的这一规定，许多工程技术人员在超厚砼结构模板支架设计中被忽略，只用前面两个组合计算选最大的，而没有按第组合公式计算，对厚重模板 3支撑结构是不对的，因为它违反了 GB500092001 建筑结构荷载规范的要求，所以在历史上已发生过多次厚重现浇砼模板支撑在砼浇筑过程中即发生模板坍塌事故，给国家和人民带来生命安全和严重的经济损失。举例计算说明上述问题：砼楼板模板支架 H=9.25m，砼厚 1000mm，钢筋重 1.5KN/ m 3,模板支架宽度 6 m，主杆间

3、距 0.60.6 m，步距 0.90 m 采用钢模板 G1K=1KN/m2用上述三个公式效应组合如下：活荷载的组合如下：（暂不考虑钢管支架自重）不组合风荷载：n =1.2 Gik+1.4 Qi=1.2(24+1.5+1)+1.42=34.60(KN/M2) i=1 组合风荷载：n n =1.2 Gik+0.91.4 = 1.2(24+1.5+1)+0.91.4(2+1) i=1 i=1=35.58 (KN/M2)按永久荷载控制组合公式：n n =1.35 Gi+0.71.4 Qi=1.35(24+1.5+1)+0.71.4(2+1) i=1 i=1=38.715 (KN/M2) 比较上三个公式

4、计算结果，最大荷载设计值为 38.715KN/ m2，应作为最不利计算结果，并用于施工方案计算中。由于：模板支架高 H=9.75 m8 m。述高支模 要求专家论证方案荷载设计值：=38.715KN/ m2。属特厚重支架例题：高大厚重现浇砼楼板模板支架设计计算已知条件：假设一城市某十字路口的立交涵洞顶板为钢筋砼厚 1 m，满堂支撑架平面尺寸：600036000，模板支撑高度 H=9.75 m，施工模板自重 1KN/ m2，支架采用扣件式钢管搭设，模板支架宽 6 m，高 9.75 m。立杆纵、横向均为 0.60 m，步距 0.90 m，模板支撑点至支架最上层横杆中心的距离为 500 m m（a=5

5、00 m m） ，钢管采用 483.5，A=4.89cm2,W=5.05cm3,i=1.58cm,扫地杆距垫板顶面 0.20 m，其构造措施按加强型设置剪刀撑。求：支架立杆的稳定性承载能力解：一、荷载标准值计算：1、恒荷载标准值：模板自重标准值为 1KN/ m21钢管支架 9.75 m 高按已知条件求自重可查表 A-3 表（P58）得每一个20.60.6 m 单元每米高自重为 0.161KN/ m，则架高 9.75 m，换算成每平方米自重标准值为：0.1619.75/0.60.6=4.36KN/ m两项相加为模板和架体自重标准值G1K=1+4.36=5.36(KN/ m)新浇砼自重标准值：3G

6、2K=24KN/m31m=24 KN/m2钢筋含重标准值（应据施工图计算后换算成每平方米含筋重）4G3K=1.5KN/ m31 m=1.5KN/ m2永久恒荷载标准值总和：n Gik= G1k+ G2k+ G3k=5.36+24+1.5=30.86(KN/M2) i=12、活荷载标准值根据模板规范 4.1.2 条，施工人员及设备荷载标准值可取 Q1k=1.0KN/ m21砼振捣时可产生的荷载标准值对水平面模板可取 Q2K=2KN/ m22可变荷载标准值总和:n Qi= Q1K+Q2K=1+2=3(KN/M2) i=1二、荷载组合：（即荷载设计值计算）根据规范 4.3.1 条，应按规范公式 4.

7、3.12 和 4.3.13、4.3.14 条分别计算取最大值（最不利组合）按公式 4.3.12，=rG(G1k+G2K+G3K)+rQQ2k1=1.2(5.36+24+1.5)+1.42=39.832(KN/ m2)按公式 4.3.13，= rG(G1k+G2K+G3K)+0.9(rQQ1k+ rQQ2k)2=1.2（ 5.36+24+1.5）+0.91.4（1+2）=40.82（KN/m2）按国标 GB500092001 建筑结构荷载规范 3.2.3 条、3.2.4 条、3.2.5 条3规定，再根据模板规范 JGJ1622008 规范 4.2.3 表，进行荷载组合= rG(G1k+G2K+G

8、3K)+ rQQ（Q1K+Q2K）n n =1.35 Gi+0.71.4 Qi=1.35(24+1.5+1)+0.71.4(2+1) i=1 i=1=1.35（5.36+24+1.5）+0.71.4(1+2)=44.601(KN/m)比较以上三个结果，取最大设计值 =44.601KN/m 为最不利荷载组合值代入稳定验算中，本架体应为“加强型”构造满堂支架撑架，满堂支撑架顶部的荷载设计值为 44.601KN/m。其顶部施工层荷载应通过可调支托（顶丝）以轴心受压传递给支撑架立杆，立杆顶部伸出顶层水平杆至顶部支撑点的距离（自由端高度）按规范应不大于 500mm。 （即 a500mm） 。这部分立杆的

9、计算长度为：L0=KU1(h+2a)重点控制和验算对满堂支撑架最下一步立杆为非顶部受力最不利位置已应进行验算，其立杆计算长度计算公式为：L0=KU2h三、满堂支撑架整体稳定性验算由于该工程相当于“地下室”工程，因此可选用不考虑风荷载组合验算。（如果是首层地面之上，风载高度系数可取1，如果是高30 米处，应按国标GB50009建筑结构荷载规范按最不利环境因素查风压高度变化系数 U2=1.885，之后代入求风荷载标准值公式：WK=U2+US+W0）1、验算顶部自由端立杆稳定性：求顶杆立杆长细比：1=l0/il0=KU1(h+2a)K满堂支架计算长度附加系数，查 5.4.6 表中，H=9.75m 为

10、8H10，K=1.185 U1考虑满堂支撑架整体稳固的单杆计算长度系数，加强型构造应查附录C 表3，已知条件： 立杆纵横 =0.6m，步距n=0.9 m，高度比为9.75/6.00=1.6252.5，a=500 mm，查的 U1=1.294h支撑架步距，h=0.9ma自由端高度 a=300+200=500l0=KU1(h+2a)=1.1851.294(900+2500)=2913(mm)= l0/i=2913/15.8=184.40=210, 符合要求！将 =184.4 查表 A.0.6 得：=0.211-（0.211-0.219）/104=0.2102=0.2102立杆稳定强度验算，按永久恒

11、载为立杆的荷载组合设计值为:2=44.60（KN/m2）而立杆纵、横间距为 0.60.6=0.36m2，则每根立杆承受 0.36 m2施工荷载和架体的荷载设计值为：N=0.3644.60=16.056KN由不组合风荷载立杆稳定强度验算公式f=N/A=16056/0.2102489=156.2(N/m2) f=205N/mm2安全！2、最底部立杆强度验算L0=K.U2.hK计算长度附加系数：K=1.185U2整体稳定因素的单根立杆计算长度系数，查 C5 表，立杆双向=600mm，步距为 0.90m，高宽比 9.75/6=1.252.5，得：U2=2.626L0=K.U2.h=1.1852.626

12、900=2800= l0/i=2800/15.8=177.26，取 =178，更加安全。查 A.0.6B 表得：=0.225f= N/A=16056/0.225489=145.93(N/m2) f=205N/mm2安全！四：满堂支撑架的构造措施本例题满堂支撑架承受荷载组合设计值 44.6KN/mm2；荷载很大，因此本支撑架的构造措施必须按加强型满堂支架进行整体稳定性的加固。具体构造措施如下：1、满堂支架立杆应座落在砼筏板基础之上，地基耐力很可靠，但按规范要求立杆应垫垫木，垫木采用 50100 木方，为使立杆在承受大的竖向承载后造成立杆压陷进入木方内，要求每根立杆下应支垫钢板底座（本要求理论上成

13、立，但实际施工难以做到位） 。2、满堂支撑架立杆双向间距为 600600mm，扫地杆距底座高度为 200mm，纵、横向水平杆步距为 900mm，每个主节点必须有纵横水平杆约束。3、支撑架总高 9.75m，扫地杆距砼筏板基础顶面为 250mm，扫地杆往上为10 道双向水平杆，总高度为 10900=9000mm；最顶层水平杆距支点高度a=500m。因此满堂支撑架高度：H=250+10900+500=9.75（m）4、可调支托采用 T36450，T 型螺纹可调支托丝杆插入感官内尺寸不宜小于250mm，可调丝杆外露高度不宜大于 200mm，可调支托上部的托板厚度不宜小于 5mm 厚，托板尺寸为-580

14、140 加工成“”并与可调丝杠焊接，焊缝高不小于 5mm。5、竖向剪刀撑的设置5.1 在架体外侧周边设置全高连续剪刀撑，剪刀撑杆件与地面夹角为450600。5.2 架体内部纵、横向每间隔 3 米设置一道全高连续剪刀撑，剪刀撑的杆件与水平面的夹角为 450600。5.3 剪刀撑杆件应紧靠主节点并“十字扣”件与水平杆固结。剪刀撑杆件与杆件采用搭接，其搭接长度为 1 米，每个搭接接头用旋转扣件数量不少于两个，本架体应不少于 3 个扣件。6、水平剪刀撑的设置6.1 在竖剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，扫地杆平面层设置水平剪刀撑，在顶层和底层水平剪刀撑的二分之一高度再设水平剪刀撑，共三道水平剪刀撑，水

15、平剪刀撑宽度不得大于 5m。7、连墙件设置7.1 本方案中要求砼浇筑工艺程序为：先浇筑剪刀墙（或柱子） ，再搭设加强型满堂支撑架，支设模板、待模板和支撑架验收合格后才可浇筑厚 1m 的砼顶板。7.2 连墙件水平间距为 69m，竖向间距为 23m，连墙件与砼剪刀墙预埋的 16 钢筋环用十字扣件加木楔固结。7.3 在浇筑砼柱子上（已拆模板的柱子）增设钢管抱箍，钢管抱箍杆件与满堂支撑架的水平杆用十字扣件固结，抱箍要求在柱子上增设（上、中、下）三道钢管抱箍与满堂架体固结成一个整体不变支撑架体系。厚重高支模板支撑架体设计验算厚重高支模板支撑架体设计验算（属专家论证方案）（属专家论证方案）（按（按 JGJ130-2011 新规范计算）新规范计算）讲课人：柳代文讲课人