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1、北京轨道交通昌平线二标现浇梁施工方案中铁一局集团有限公司中铁一局集团有限公司跨南沙河现浇梁计算跨南沙河现浇梁计算一、南沙河现浇梁施工介绍一、南沙河现浇梁施工介绍线路以斜交形式上跨南沙河，跨度约 182m，1-181-27 墩位在河床内，现浇梁第七、第八、第九联均在水中，现浇梁施工采用贝雷片平台施工方法。 南沙河桥梁立面图南沙河桥梁立面图跨南沙河高架桥位于 R=435m 的曲线段上，上部结构为 3 联（30m +36m+30m）连续现浇箱梁，箱梁为双箱单室渐变截面，顶板宽 9.96810.822m，厚 0.22m（端头为 0.37m） ；底板宽6.6687.522m，厚 0.22m（端头为 0.
2、35m） ；腹板高 1.8m。跨南沙河现浇梁均采用贝雷片支架施工。在承台和墩柱施工时，分别在承台顶。待盖梁施工完后及时在两端承台上立 6 排贝雷片作为承重支撑。 36m 跨度 2000 型上下加强贝雷片和 30m 跨度 321 型上下加强贝雷片平台，具体见下页施工附图。北京轨道交通昌平线二标现浇梁施工方案中铁一局集团有限公司中铁一局集团有限公司箱梁箱梁箱梁箱梁贝雷片承重墩安装完后，在每个承重墩上安装楔子，保证各钢楔子与对应位置设计梁底标高距离一致。钢楔子安装完后，使用吊车在钢楔子横担双层 I45 工字钢并相互焊接，最后在工字钢横梁上架设加强型贝雷片。贝雷片吊装前，先在地面拼装成设计长度 2 列
3、，中间用连接件连接，然后使用 25t 吊车在两端整体吊装至设计位置。待此两列贝雷片临时固定后，方可单排吊装后续贝雷片梁，每拼一排贝雷片都须及时用连接件固定。贝雷片架设完后，在其顶部铺设北京轨道交通昌平线二标现浇梁施工方案中铁一局集团有限公司中铁一局集团有限公司方木和模板。现浇梁模板采用竹胶板面板，方木背带。现浇梁支架拼装完后，采用模板内载水法对支架进行预压，对两侧翼缘板部位采用沙袋堆载预压。模板加固后在模板内铺一层彩条布和塑料薄膜，薄膜用热熔机缝合成整体。采用水泵往模板内灌水，注水过程中和过后对支架沉降量观测。在端部、支点处、四分之一、二分之一处分别设置 3 个观测点，在加载至 50%、100
4、%和 120%吨位分别观测。然后对观测的数据进行统计分析，确定出弹性变形量及非弹性变形量。结合检算资料中计算的挠度，分析确定出预拱度。根据确定出的预拱度进行反拱设置。现浇段支架搭设完毕且承台回填完毕后，及时进行河床面护砌工作。现浇梁施工时注意预埋贝雷片拆除孔洞。吊孔在顺桥向均布设置 4 排，横桥向设置 3 排，共 12 个。对照预留孔洞，使用 216 槽钢横向穿于贝雷片上弦杆底部，通过竖向精轧螺纹钢把 216 槽钢上贝雷片提吊于梁顶。贝雷片上钢楔子割除前，先使扭力扳手拧紧精轧螺纹钢。待钢楔子割除后，用扭力扳手或千斤顶松动精轧螺纹钢，使得模板与梁底脱离 15cm 左右。按从上到下的顺序抽出贝雷片
5、顶的模板、方木、工字钢。然后将 216 作为滑道，抽出外侧贝雷片梁。中间贝雷片梁抽除前要先拆除该处位置的精轧螺纹钢，同时要确保对称侧的 216 上与梁底间支垫严实，以防突然倾覆。现浇梁支架拆除吊装设备采用移动式摇头拔杆，拔杆通过精轧螺纹钢锚固于梁面上。各支架通过拔杆分段吊装放置于水面小型运北京轨道交通昌平线二标现浇梁施工方案中铁一局集团有限公司中铁一局集团有限公司船上。二、跨南沙河支架荷载计算二、跨南沙河支架荷载计算取最大一联现浇梁 30m+36m+30m 作为检算荷载，混凝土方量为694 方，桥面宽度为 9.5m，则：现浇梁的面荷载为KPaq8 .195 . 9)303630( 266941
6、振捣荷载 q2=2.5 KPa混凝土冲击荷载 q3=2.0 KPa施工和模板荷载 q4=2.0KPa所以现浇梁的面荷载为：KPaq3 .260 . 20 . 25 . 28 .19北京轨道交通昌平线二标现浇梁施工方案中铁一局集团有限公司中铁一局集团有限公司跨度 30m 的现浇梁采用 1.5m3.0m 上下加强贝雷片，间距按90cm 布置，在腹板底部各加密一排贝雷片，总共排数为 15 排。跨度 36m 的现浇梁采用 2.0m3.0m 上下加强贝雷片，间距按 45cm 布置，在翼板底部最外侧一排贝雷片间距按 90cm 布置，总共排数为21 排。根据钢管支撑的情况，30m 跨度的现浇梁按净跨距 22
7、m 进行计算，36m 跨度的现浇梁按净跨距 28m 进行计算，由于两侧的贝雷片悬挑比较小，结构按简支梁进行计算。1 1、跨度、跨度 30m30m 现浇梁纵桥向贝雷片梁检算现浇梁纵桥向贝雷片梁检算将结构受力模型简化为受分布力的简支梁，受力图如下所示（力学模型按线性力计算）：mKNq/9 .2495 . 93 .26q=249.9kN/ma=2.5ml=22ma=2.5m贝雷梁弯曲应力分布如图所示：BADCE支点弯矩 )(9 .7805 . 29 .249212mkNMMBD跨中弯矩 )( 1 .14338229 .249812mkNMMDc321 型上下加强贝雷片参数：北京轨道交通昌平线二标现浇
8、梁施工方案中铁一局集团有限公司中铁一局集团有限公司容许内力：； mkNM5 .1687桁片惯性矩 ;4 .5774344cmI 弹性模量 23/10210mmNE贝雷片抗弯承载能力 mkNMmkNM5 .2531215)( 1 .14338max支点反力 KNqlRRDB7 .33732279 .249 2最大剪力KNVkNqaRQB2453 .183155 . 29 .2497 .3373 15max贝雷片挠度进行计算，具体过程如下：线性荷载对 C 点产生的挠度为 E=210103mmfmmla EIqlfc55400220003 .39225 . 2245154 .577434102103
9、8410229 .24924538422384224）（）（故纵向采用 321 型上下加强贝雷片能够满足施工及设计要求。2 2、跨度、跨度 36m36m 现浇梁纵桥向贝雷片梁检算现浇梁纵桥向贝雷片梁检算将结构受力模型简化为受分布力的简支梁，受力图如下所示（力学模型按线性力计算）：mKNq/9 .2495 . 93 .26北京轨道交通昌平线二标现浇梁施工方案中铁一局集团有限公司中铁一局集团有限公司q=249.9kN/ma=2.5ma=2.5ml=28m贝雷梁弯曲应力分布如图所示：BADCE支点弯矩 )(9 .7805 . 29 .249212mkNMMBD跨中弯矩 )(3 .23709289 .
10、249812mkNMMDc2000 型上下加强贝雷片参数：容许内力：； mkNM4 .2165桁片惯性矩 ;4 .11644824cmI 弹性模量 23/10210mmNE贝雷片抗弯承载能力 mkNMmkNM4 .4547321)(3 .23709max支点反力 KNqlRRDB4 .41232339 .249 2最大剪力KNVkNqaRQB2456 .166215 . 29 .2494 .4123 21max贝雷片挠度进行计算，具体过程如下：北京轨道交通昌平线二标现浇梁施工方案中铁一局集团有限公司中铁一局集团有限公司线性荷载对 C 点产生的挠度为 E=210103mmfmmla EIqlfc
11、70400280004 .37285 . 2245214 .11644821021038410289 .24924538422384224）（）（故纵向采用 2000 型上下加强贝雷片能够满足施工及设计要求。3 3、横桥向、横桥向 4545 工字钢工字钢贝雷片下面采用双排双层 45 工字钢作为横梁，工字钢作用在贝雷片上。45a 工字钢参数：惯性矩 44 (3224122.5 22.5 102.4)336324;Icm抵抗矩：；33363247473.845IWcmX弹性模量 23/10210mmNE根据工字钢实际受力情况，工字钢悬臂比较大，受力分析是只考虑悬臂部分，则悬臂部分所受的线性荷载为：
12、mKNq/4344 . 22 4 . 2333 .26工字钢所受的弯矩为： mkNqlM12504 . 243421 2122361250 1083.6 1402 7473.8 10MMPaMPaW工字钢产生的挠度448333 434 2.41024002.54 62424 210 10336324400qlfmmfmmEI北京轨道交通昌平线二标现浇梁施工方案中铁一局集团有限公司中铁一局集团有限公司所以采用双排双层 45 工字钢满足要求。4 4、支撑贝雷片检算、支撑贝雷片检算支撑墩采用 321 型 3m1.5m 贝雷片作为支撑，贝雷片外侧距离墩柱中心 4m，每侧 6 排，每隔 3m 采用型钢横
13、向把贝雷片连接成整体。取最大 36m 跨度作为贝雷片受力检算，则每片贝雷片受力为：。KNNKNF100068712339 .249max所以采用 321 型 3m1.5m 贝雷片作为支撑满足要求。5 5、过渡钢板的检算、过渡钢板的检算贝雷片与 45 工字钢的过渡采用 2cm 的钢板,2cm 钢板下为 4 块3cm 的钢板做耳板用贝雷片销子与贝雷片阳头连接,因此在计算过渡钢板时,按保守的纯剪计算则有:3 max 4687 1057.2852 3 4 5 10FMPaMPaA 6 6、贝雷片销子的检算、贝雷片销子的检算3 max 4687 1043.81202 3.14 5 5 10FMPaMPaA 因此整个支撑结构满足要求。
