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1、类别类别:技术文件设设 计计 文文 件件青藏公务动车制动能力计算SFD14-000-00000JS.12四 方 机 车 车 辆 厂2002 年 1 月 28 日第 1 页 共 4 页编制工艺校核标准化审核批准处长标记处数更改文件号签名年月日（职务）（签名）（年月日） （职务）（签名）(年月日)1. 计算依据本制动能力计算依据 TB/T1407-1998列车牵引计算和孙竹生编写的内燃机车总体及走行部2. 基本参数制动初速 V km/h V=120轴重 19车轮直径 mm 915 制动缸数量（每轴） 个 2制动缸直径 mm 203制动盘数量（每轴） 个 2制动盘直径 mm 640制动盘摩擦半径 m
2、m 247制动杠杆倍率 1.97效率 0.803.计算3.1 计算依据当电制动失效时，依靠纯空气盘型制动应保证制动距离要求。紧急制动距离：V0=120km/h 时，S800 m.紧急制动时制动缸压力 450 kPa动车重量：Q=19X4=76 t (按轴重计算)粘着系数按列车牵引计算规程中的规定：干燥轨面： =0.0624+45.60/(260+v)设 计 文 件四方机车车辆厂四方机车车辆厂 青藏公务动车制动能力计算 SFD14D0-000-00000JS.12描 表描 校旧底图号底 图 号签 名年 月 日第 2 页 共 4 页SFD14D0-000-00000JS.12标记处数更改文件号 签
3、名年月日标记处数更改文件号 签名年月日标记处数更改文件号 签名年月日潮湿轨面： =0.0405+13.55/(120+v)盘型制动摩擦系数：动车： 距离平均摩擦系数 T=0.32单位运行阻力：按列车牵引计算规程中的规定 0=1.96+0.0105v+0.000594v2空走时间：tk=3 t3.2 制动计算3.2.1 每轴上的闸片压力K=/4xd2xPxL2/L1x2xnx kN d : 单元缸的直径 m P: 紧急制动时缸的压力 kPaL2/L1: 杠杆比 n: 每轴具有的制动单元组数：传动效率则： 动车每轴上的闸片压力 KT=/4x0.2032x450x1.97x2x2x0.80=92.0
4、9kN3.2.2 每轴换算闸瓦压力 Kh=Kxr/Rr: 摩擦半径 mm R: 车轮半径 mm则动车每轴换算闸瓦压力 KhT=92.09X247/(915/2)=49.72 kN3.2.3 轴制动率=Kh/qq : 每轴承受的载荷 kN动车： T=49.72/19*9.8=26.7%3.2.4 每辆车的摩擦制动力动车： FM=KhTxTx4=49.72X0.32X4=63.64kN3.2.5 单位平均运行阻力 0=6.54 N/kN第 3 页 共 4 页SFD14D0-000-00000JS.12标记处数更改文件号 签名年月日标记处数更改文件号 签名年月日标记处数更改文件号 签名年月日3.2.
5、6 动车运行阻力 M=0x qx4=6.54x18x9.8x4/1000=4.62 kN3.2.7 动车单元的制动力 F=FM+0xQx9.8=63.64+6.542X72X9.8/1000=68.26kN3.2.8 动车减速度 aM =F/Q=68.26/76=0.898 m/s23.2.9 空走距离 Sk=V0xtk/3.6=120x3/3.6=100 m3.2.10 实制动距离 Se=V02/(2xa)=(120/3.6)2/(2x0.898)=619 m3.2.11 全制动距离 S=Sk+Se=100+619=719 m3.3 粘着校核及热力计算3.3.1 粘着校核车重量： 动车 QM
6、0=76 t车轴制动率： 0=4xKh/Q0动车 M0=4x49.72/76/9.8=26.7%平均粘着系数 干=0.199 湿=0.112平均粘着利用率 =0x/x100%动车平均粘着利用率： 干轨 干=44.1% 湿轨 湿=0.78%计算可知，在各种状态下平均粘着利用率都不超过 100%，且在 86%以下，这是由于采取动力分散达到的效果，使得在牵引和制动时能够有效利用粘着。当然，在实际运用过程中，由于轮轨粘着状态的变化、闸片瞬时摩擦系数的变化及其它因素第 4 页 共 4 页SFD14D0-000-00000JS.12标记处数更改文件号 签名年月日标记处数更改文件号 签名年月日标记处数更改文件号 签名年月日的影响，也有可能出现制动力超过粘着极限的情况，因而该车加装防滑器以避免轮对擦伤是必要的。3.3.2 热力计算每盘承担的制动功： W=0.5xqxV02/2动车 WM=0.5x19x103x(120/3.6)2/2=5.28 MJ 15.2所以 2 个弹簧停车制动器能够满足动车 20坡道停放要求。
