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1、1 带式输送机的选型计算1.1 设计的原始数据与工作环境条件（1）工作地点为工作面的皮带顺槽 （2）装煤点的运输生产率， =836.2（吨/时） ；0Q（3）输送长度，L =1513m 与倾角 = 以及货流方向为下运：5（4）物料的散集密度， =0.93/mt（5）物料在输送带上的堆积角， =30（6）物料的块度，a=400mm1.2 运输生产率在回采工作面，为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时，其运输生产率应与所选采煤机械相适应。由滚筒采煤机的运输生产率，可知： （ ）2.8360Qht1.3 设备型式、布置与功率配比应根据运输生产率 Q、输送长度 L 和倾角，设备在该地点服务时间，输送长度
2、有无变化及如何变化确定设备型式。产量大、运距短、年限长使用 DT型；运距大，采用 DX 型的；年限短的采用半固定式成套设备；在成套设备中。由于是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采用设备也有所不同。根据本顺槽条件，初步选用 型可伸缩胶带输送机一部。其具体参数280SJ1/为：电机功率：2 280kW运输能力：1300 ht/胶带宽：1200 mm带速：2.5 m/s设备布置方式实际上就是系统的整体布置，或称为系统方案设计。在确定了输送机结构型式下，根据原始资料及相关要求，确定传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其它附属装置的数量、位置以及它们之间的相对关系，并对输送线路进行整体规划
3、布局。功率配比是指各传动单元间所承担功率（牵引力）的比例。1.4 输送带宽度、带速、带型确定计算根据物料断面系数表，取 458mK根据输送机倾角，取 1C则由式（7.1） ，验算带宽式（7.1）mCvKQB901.1.5248360按物料的宽度进行校核，见式（7.2）式（7.2）maB90235x式中 物料最大块度的横向尺寸，mm。max则输送机的宽度符合条件1.5 基本参数的确定计算（1） 输送带没米长度上的物料质量， ，可由式（7.3）求的；q mkg/式（7.3）Qq/9.25.638.0（2） 承载托辊转动部分线密度， ,可由式（7.4）求的；tq mkg/= 式（7.4）tqlGg/
4、67.15./2/ 式中 上托辊间距，一般取 。gl .1（3） 回空托辊转动部分线密度，kg/m，可由式（7.5）求的：tq式（7.5）q/glGmkg/10.2/式中 下托辊间距，一般取 。gl m32（4） 输送带带单位长度质量，kg/m，该输送机选用阻燃胶带，其型dq号为 1400S， 取 ；其他参数为：kg/63.15带芯强度：1400 撕裂力：1540NmN/带厚度：12mm1.6 各区段阻力计算（1）.承载段运行阻力，见式（7.6）式（7.6）NLqgLqgWttdzh5.62795sin13)( 5cos04.1)67.10 in)(co （2）.空段运行阻力，见式（7.7）式
5、（7.7） NLgqLqgWdtdk8.345sin13650035.co).( sin式中 输送机的倾角，当输送带在该段的运行方向是倾斜向上时 sin 取正号， 而倾角向下时 sin 取负号；L输送机长度，1513m；形托辊阻力系数；平行托辊阻力系数；q输送带每米长上的物料质量，kg/m；承载托辊转动部分线密度（kg/m） ；t回空托辊转动部分线密度，kg/m；t胶带单位长度质量，取 15.63 kg/m。dq（3）.曲线段运行阻力在进行张力计算时，滚筒处的阻力计算如下：绕出改向滚筒的输送带张力为式（7.8）1ykS式中 绕出改向滚筒的输送带张力，N；1S绕入改向滚筒的输送带的张力，N；y张
6、力增大系数。k（4）.传动滚筒处的阻力为式（7.9）)(05.3.(lyc SW式中 传动滚筒出的阻力， ；cWN输送带在传动滚筒相遇点的张力， ；yS输送带在传动滚筒相离点的张力， ；lC 输送机倾角系数，即考虑倾斜运输时运输能力的减小而设的系数。m1.7 输送带关键点张力计算与带强验算1.7.1 悬垂度验算为使带式输送机的运转平稳，输送带两组托辊间悬垂度不应过大。输送带的垂度与其张力有关，张力越大，垂度越小，张力越小，垂度越大。按悬垂度要求，承载段允许的最小张力见式（7.10）式（7.10）Nyglqd6.7940375.8/15cos.1)352( /=S2maxzmax其中 =0.02
7、5maxylg.0. 1.7.2 计算各点张力以主动滚筒分离点为 1 点，依次定 2、3、4、511 点，见图 7.1。由式（7.11）根据逐点计算法列出 与 的关系S1图 7.1 输送机工作示意图（式 7.11）102169589714675134523412312 04.4.0.0.1.SWSWSSS zhkzhkk可知，最小张力点在 9 点，则 Nz.7max9联立以上两式，可解得 S1=32165N1.7.3 按摩擦传动条件验算按摩擦传动条件来验算，见式（7.12）式（7.12）05.4679321S因围包角为 ，取 ，可查得450.8.e则 ，符合摩擦传动条件eS1式中 输送带与滚筒
8、之间的摩擦因数，井下一般取 0.2。01.7.4 输送带强度验算最大张力点为 NS5.739208max输送带安全系数见式（7.13）式（7.13）107.25.739014maxS故输送带强度满足要求。1.8 传动滚筒牵引力与电动机功率计算1.8.1 牵引力计算牵引力由式（7.14）计算式（7.14）)(04.lylySSF)32165.79.32165.794=7.2-0.0005H=7.046am式中 主提升钢丝绳数目；n每条钢丝绳的破断拉力，N；PQ钢丝绳的终端载荷重量，kg；G选出的主钢丝绳单位长度重量，kg/m；P尾绳的数目；n选出的每条尾绳单位长度重量，kg/m；q钢丝绳安全系数
9、，按规程要求选取。am2.4 提升机计算选择2.4.1 摩擦轮直径计算根据煤矿安全规程，摩擦轮直径 应符合表 8.1 要求D表 8.1 摩擦轮直径的计算井上 井下落地式及有导向轮的塔式提升机90dD21d08D9无导向轮的塔式提升机80d21Dd079D上表中，d 为提升钢丝绳的直径，mm； 为提升钢丝绳中最粗的钢丝直径，mm。则 md295.309D 6012安 装地 点结 构型 式2.4.2 最大静张力和最大静张力差计算提升系统的最大静张力 和最大静张力差 计算，见式（8.12）和式maxFmax cF（8.13）式（8.12）)(gmax hjHqnPG3289.7295.3417208
10、.9=365242.9 （ N）式（8.13）)q(gmaxHnPQFc308)95.43.721608.9=164037（N ）式中 一次提升货载重量，kg；Q其他符号意义大小同上。令： 076.nPq不平衡系数，即尾绳与主绳每米质量差，kg/m 。2.4.3 摩擦提升机的选择根据计算的 、 、 、 查摩擦提升机规格表，选取DmaxFax cmV型多绳摩擦轮提升机，其有关技术参数为：主导轮直径 D=4m、4JKM导向轮直径 =4m、最大静张力 =600KN、最大静张力差 =180KN、提xax max cF升机变位质量 =18050kg、导向轮变位质量 =3400kg 等。满足 ，jGxGa
11、x。max ca cF2.4.4 验算主导轮衬垫比压 BP双箕斗提升系统由式（8.14）计算式（8.14）nDdqHQhz 22gPB 035.42093.7089.789150678.9=1.07MPa 式中 主导轮直径，m；D主提钢丝绳直径， m。d摩擦衬垫比压验算 PB式中 摩擦衬垫许用比压。一般采用塑料衬垫，许用比压 。PB aB2MP则摩擦衬垫比压符合条件2.5 提升机对井筒相对位置的计算2.5.1 落地式布置方式落地式布置方式如图 8.1 所示。 图 8.1 落地式多绳摩擦提升机布置方式2.5.2 井架高度计算（1）井口水平至下天轮中心线距离 ，见式（8.15）1jH式（8.15）
12、tgrxj R75.012.6.52=45.6（ m）式中 天轮半径，m。tR（2）两天轮中心距 ee 值与布置有关，且影响到围包角的大小。e 值取的过大，则两条钢丝绳互相平行，主导轮围包角仅为 180，若欲增大围包角，必须设置导向轮，从而使系统复杂化，且增大了维护工作量。e 值取的过小，虽围包角增大，但天轮平台上吊车不好布置。一般可按式（8.16）计算：式（8.16）)5.1(tDe=1.5+1.25=2.75 （m）（3）井架高度 ，见式（8.17）jH式（8.17）eHjj1=45.6+2.75=48.35（m）应将计算出的井架高度 圆整成整数，取其为 48m。jH2.5.3 主导轮中心
13、至井筒中心距离 sL由式（8.18）计算式（8.18）DHjs5.36.04.8.=36.3 （m）应将 圆整成整数，取其为 36m。sL2.5.4 钢丝绳弦长（1）下弦长 ，见式（8.19）1x式（8.19）22011 tsjx DLCHL22)45.36()5.4(=53.95（m）（2）上弦长 ，见式（8.20 ）xL式（8.20）220tsjx DLCH22)5.36()48(=58.26（m）式中 天轮直径，m；tD主导轮中心高出井口水平的距离，m；0C其余符号同上。要求 不大于 60m。xL2.5.5 钢丝绳的出绳角（1）下出绳角 ，见式（ 8.21）1式（8.21）1011 2s
14、in2xttsj LDLCHtg95.34i45.3611t= （度）.7（2）上出绳角 ，见式（8.22）式（8.22）201tsjDLCHtg 245.3681tg=52.15（度）下出绳角 应大于 15，使钢丝绳不致触及提升机的机架或者基础。12.5.6 钢丝绳绕过主导轮的实际围包角 实际围包角 由式（8.23）计算 式（8.23）180=185.39（度）2.6 提升系统变位质量的计算2.6.1 预选电动机（1）估算电动机功率 P对于双容器提升，由式（8.24）计算：式（8.24）310jmVKQg310.85.9.6721. =1753.9（kw ）式中 K矿井阻力系数，箕斗 ；罐笼
15、 ；1.K2.1Q一次提升量，kg；减速器传动效率，单级传动为 0.92，双级传动为 0.85；j动力系数；箕斗提升 ，罐笼提升 。4.124.1（2）确定减速器传动比 i 和电动机转速 en根据所需最大提升速度 和已选定的提升机型号确定减速器的传动比 i，mV取传动比 i 为 20。由式（8.25）计算 ：en式（8.25）DVime60= 4859.2=581.16（ ）inr（3） 、选择电动机根据 、 及供电电压等级查电动机规格表，选取标准电动机。选用PenJR2000-10/1730 型电动机。其额定功率 为 2000KW、额定转速 为ePen600r/min、转子转矩 为 43460 、过负荷系数 为 1.95、电动机效率dGD22mN为 92.5%。提升机的实际最大速度 计算见式（8.
