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1、 - 1 - 混 凝 土 课 程 设 计单向板肋梁楼面姓名:_班级: _学号:_指导教师:_- 2 - 目 录1、设计任务书-（1）2、设计计算书-（2）4、板的设计-（3）5、次梁的设计-（6）6、主梁的设计-（9）7、关于计算书及图纸的几点说明-（15）参考资料：1、建筑荷载规范2、混凝土结构设计规范- 3 - 钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计题目单向板肋梁楼盖设计二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1） 、结构平面布置图
2、（1：200）（2） 、板的配筋图（1：50）（3） 、次梁的配筋图（1：40；1：20）（4） 、主梁的配筋图（1：30；1：20）及弯矩 M、剪力 V 的包络图（5） 、钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、楼面的活荷载标准值为 6kN/m22、楼面面层水磨石自重为 0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰 15mm.3、材料选用：（1） 、混凝土： C25（2）钢筋：主梁及次梁受力筋用 HRB335 级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用 HRB400 级。（3）砌体采用 MU10 普通粘土砖、M7.5 混合砂浆砌筑： =19- 4 - 现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布
3、置：、确定主梁的跨度为 6.6m 和 6.9m,次梁的跨度为 6.0m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为 2.2m 和 2.3m。、按高跨比条件，当时，满足刚度要求，可不验算挠度。mmlh55401对于工业建筑的楼盖板，要求，取板厚mmh80mmh803、次梁的截面高度应满足 ，取 121(h500333()181Lmm)mmh450则，取。21(b133()31hmm)200mmb2004、主梁的截面高度应该满足，81(h440()141Lmm)660mmh650则，取。21(h200()31hmm)300mmb300二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取
4、 1m 宽板带计算：20mm 水磨石面层 2mkN /65. 0165. 080mm 钢筋混凝土板 2mkN /0 . 22508. 015mm 板底混合砂浆 2mkN /255. 017015. 0恒载： 2mkNgk/905. 2活载： 2mkNqk/616恒荷载分项系数取 1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于2，所以活荷载分项系数取 1.3。mkN /0 . 4- 5 - 于是板的设计值总值： = 2 qg kkqg3 . 12 . 1mkN /5 .112、板的计算简图：现浇板在墙上的支承长度不小于 100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算
5、边跨： ，mmlhllnn2140025. 1212028012010023002101取 ()mml212001mma120中跨： mmlln2100200230002板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。计算简图如下图：3、内力计算及配筋：用塑性内力重分布理论计算，则有 系数如下： - 6 - 表 1.0截 面 位 置端支座边跨支 座离端第二支座离端第二跨 中中间支 座中间跨 中支承情况A1B2C3梁板搁支在 墙上01/11板-1/16梁与梁 整浇 连接-1/241/14梁与柱整浇 连接-1/161/14两跨连续
6、：-1/10 三跨以上连续：- 1/111/16-1/141/16则由可计算出、，计算结果如下表：2 0)(lqgM1MBM2McM截面位置1B2C1/11-1/111/16-1/142 0)(lqgM )/(mkN4.699-4.6993.230-3.692由题知：则,20,1000mmammbs设，mmahhs60208002，2mmNfc/9 .11mmNfy/300根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：截面1B2CM（）mkN 1MBM2M28 . 0 McMcM8 . 02 0)(lqgM4.699-4.6993.2302.584-3.629-2.95（）2 01bhfcmkN 42
7、.842 01bhfMcs0.110-0.1100.0750.0600.0860.069s211()614. 0b0.1160.1160.0780.0620.0900.067- 7 - 5 . 01s0.9421.0520.9610.9691.0411.033（mm2）0/hfMAyss277.179277.179186.794148.184214.2168.78轴线 轴线实际配筋轴线位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（、）和中间支座（）计算弯矩可以减少 20%，其他截2M3McM面则不予以减少。5、绘制板的配筋示意图：采用弯起式筋,详见板的配筋图.三、次梁设
8、计（按塑性内力重分布计算）：1、次梁的支承情况： 2、荷载计算：由板传来： mkN /0178. 83 . 2486. 3次梁自重： mkN /22. 22508. 045. 02 . 0次梁粉刷重 mkN /30192. 017208. 045. 0015. 0恒载： mkNgk/53972.10活载： mkNqk/94.173 . 28 . 7设计值总值： = qg kkqg3 . 12 . 1mkN /480.28- 8 - 3、确定计算跨度及计算简图。塑性内力重分布计算时，其计算跨度：中跨： mmlln5700300600002边跨： ()mmalln58502240230012060
9、00201mma240因跨度相差小于 10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：3、内力计算：由可计算出、，计算结果如下表：2 0)(lqgM1MBM2McM截面位置1B2C1/11-1/111/16-1/142 0)(lqgM )/(mkN88.64-88.6457.85-66.12由可计算出、，计算结果如下表：nlqgV)(AVBlVBrVcV截面位置AlBrBC0.450.600.550.55nlqgV)( )(kN73.4597.9589.3289.2844、截面承载力计算：、次梁跨中按 T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度，按 fb梁高： mmhh41535450,4500- 9 -
10、 翼缘厚： mmhf80判定 T 形截面类型：mmNhhhbff ffc6 01108 .507)280360(8016679 .110 . 1)2()(10.50)(61.768 .507中间跨中边跨中mkNmkNmkN故各跨中截面属于第一类 T 形截面。、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座 B 按布置两排纵向钢筋考虑，取 ，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，取、次梁正截面承载力计算见下表：截 面1B2C弯矩 M)(mkN 88.64-88.6457.85-66.122 0 12 01hbfM bhfMfcs cs或0.0220.2450.0150.161s211)350. 0(b0.0
11、220.2860.0150.1775 . 01s0.9910.8570.9941.0840/hfMAyss588.51734.8391.0485.6选用钢筋、次梁斜截面承载力计算见下表：截 面A左B右BCV)(kN73.45 99.75 89.284 89.284 025. 0bhfcc)(kN 243.95232.05232.05243.95- 10 - 07 . 0bhfVtc)(kN 72.89869.34269.34272.898箍筋肢数、直径1svsvnAA56.656.656.656.6445.01268.24913340.523.636. 实配箍筋间距15015015015002
12、5. 1hsAfVVsv yvccs142.138.138.142.。四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况： 柱截面 400400，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度 a=370。2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载： kN3 .630 . 655.10主梁自重： 253 . 23 . 0)08. 065. 0(主梁粉刷重： 173 . 2015. 0)08. 0.65. 0(2恒载：kGkN76- 11 - 活载设计值：QkN1080 . 69 .173、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：边跨：ln=6900-200-120=6580mm,因 0.025ln=164Vmax=237.89KN 截面尺寸满足要求。计算腹筋VCS=0.7ftbh0+1.25fyvAsv/sh0=200.12KN VA,max=147.24 Vcs,知支座 B 截面左边无需要配置弯起钢筋，弯起钢筋所需面积，弯起角取as=450 Asb=（VB，max-Vcs）/（0.8fysinas）=145.8mm2- 16 -
