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1、1台州发电厂空预器的更换摘要：介绍了 VN 型空预器的结构特点及更换前所做的准备工作，并对空预器更换前后的性能及运行情况进行了比较分析。 关键词：空预器 更换 分析 1 概况台州发电厂 2 号炉为上海锅炉厂生产的 SG42050414 型锅炉，配转子直径6.2 m 回转式空预器两台。该炉于 1983 年 8 月投产。由于投运时间长，空预器腐蚀、磨损、堵塞厉害，漏风严重，改造前漏风率 19.5。尽管空预器实际进口烟温与设计烟温相符，但排烟温度高达 189.5，热风出口温度低至 272.5。与原设计值偏离严重。由于空预器堵塞、漏风，2 号炉引风出力不足，炉膛热风送不进去，锅炉缺氧燃烧，水冷壁低氧腐
2、蚀严重。为此，在充分调研的基础上，在 2 号炉大修时，把 2 号炉空预器更换成豪顿华公司生产的 23.5 VN 1550 型回转式空预器。2 VN 型空预器的结构特点VN 型空预器为外壳固定、转子转动的回转式空预器，其结构见图 1，该型空预器有以下主要特点：（1）上、下径向扇形板、轴向密封板不可调。设计时已准确计算冷、热态时动静部件相对变形量，安装时预留规定的动静部件间隙，然后把上、下径向扇形板、轴向密封板与外壳全密封焊接，这种结构使扇形2板与壳体之间没有旁通漏风。（2）转子为中心轴驱动。驱动装置布置在上轴端，驱动电机一用一备，并配备一低速盘车电机，因此，无转子与驱动装置啮合处的漏风（3）下轴
3、承无润滑油站系统及冷却水系统，附属设备少，结构简单，检修方便。（4）上、下径向密封片、轴向密封片各 24 道，保证扇形板之间有二道密封片，减少径向与轴向漏风。（5）中心轴密封为双密封布置，中心两端各一圈，密封条安装在扇形板上与中心轴构成密封对。（6）转子冷段不是抽屉式结构，拆卸冷段受热元件时需从空预器顶部吊出。（7）空预器烟气侧进出口布置可伸缩蒸汽吹灰器及水冲洗装置，正常运行要求定期吹灰以确保传热元件不积灰，停炉时若有积灰可对传热元件进行水冲洗。3 空预器更换有关工作3.1 空预器的选型空预器的选型根据正常煤种，满负荷时实际运行参数来选取。为了真实准确地提供空预器进口烟温，空气、烟气流量，冷风
4、温度等参数，更换前由热试人员在满3负荷时对空预器有关数据进行测试，为空预器的选型提供技术依据。3.2 空预器及其进出口烟风道布置设计原空预器单台整体重量由外壳上八个滚动支座支承在锅炉 9 m 运转层四根框架大梁上，最大受力点支承力为 25 t。改装的 VN 空预器每台重量为 120 t，由底部两根平行放置的底梁承担，承载 VN 空预器重量的底梁也设计布置在 9 m 运转层大梁上，空预器支承方式改变后，9 m 运转层大梁受力增大，需对运转层大梁进行强度计算以确定是否需要加固处理（经校核，9 m 运转层大梁强度满足要求）。这样的布置设计使 VN 空预器比原空预器位置上移，因而需对空预器进出口烟风道
5、进行布置设计。空预器上移后，其进口烟道挡板也要上移 ，原放置在 9 m 层的烟道挡板执行机构放置位置也需重新设定。空预器增装水冲洗装置后，出口烟道需作改动以利排水。另外，为了减少烟风道作用在空预器上的附加力，空预器进出口烟风道上的膨胀全部设定为非金属膨胀节。3.3 空预器汽源、水源确定VN1550 型回转式空预器在进出口烟道处各布置一台蒸汽吹灰器。根据吹灰器对汽源压力、温度的要求，选定主汽源接自低温再热器冷段，空预器正常运行时用主汽源吹灰；辅助汽源接自炉底加热母管，锅炉启停时用辅助汽源吹灰，确保空预器传热元件不积灰。空预器上轴承需用冷却水冷却，因 2 号炉工业冷却水压力太低，上轴承无冷却水。为
6、此，事先安装 2 台冷却水泵及其管路，专门供空预器上轴承冷却用。另外，确定消防水作为 VN 空预器水冲洗及灭火水源。44 空预器更换前后性能比较及运行情况更换后进行了性能考核试验，改前及改后性能参数见表 1。2 号炉空预器改造投运至今运行正常，除定期加油外没有其它检修维护工作。空预器振动、电流、轴承温度、噪音等各种参数符合要求。改造后投运一年来 2 号炉热风温度保持在 350左右、排烟温度保持在 145 左右，其变化不大，锅炉效率一直保持在理想的范围内出现的主要问题有：（1）上部烟道、风道之间的距离太小，布置在上轴承处的空预器传动装置拆装困难，传动装置一级减速箱外侧油位镜由于同烟风道相碰而无法
7、观察油位。（2）空预器阻力及漏风率上升，空气侧阻力由 0.6 kPa 上升至 0.9 kPa，漏风率由改造投运后的 4.06增加到现在的 6.02。为了了解空预器阻力及漏风率上升情况，我们每月对空预器进行测试，有关数据见表 2 。从表中可知，改造投运后开始几个月漏风率上升较快，三个月后漏风率稳定在 6左右。2 号炉空预器停机时就地对空预器受热面情况进行检查，发现冷端受热面有积灰堵塞现象。 （3）空预器磨损比较严重。5 效益分析（1）空预器改造后排烟温度由 184.5降到 144.4，运行一年来排烟温度一直保持在较低的水平上。由于排烟温度下降漏风减少，排烟热损失 q2 比改造前下降了2.7。按
8、2 号炉年发电量 100MW7000 h 计，因 q2 下降一年来节约标煤 7560t，5每吨煤按 400 元计算，每年可回收投资 302 万元。（2）空预器漏风减少后，送风量和引风量减少，送、引风机电流下降。按设计空预器进口烟气流量 163 kgs 计算，改造前空预器漏风量为 31.8kgs，改造一年后空预器漏风量为 9.8 kgs。因漏风量减少使引风机轴功率下降 92 kW，送风机轴功率下降 98 kW，相当于两台引风机电流共下降 15A，两台送风机电流共下降 16 A。当然，轴功率下降后送引风机进口风门开度要关小，节流损失增大，实际电流下降值达不到以上计算值，保守估算，按空预器漏风减少使送、引风机电流各下降 10A，年运行时间 7000H，电价 0.4 元/kWh 计 ，每年可节电 42 万元。（3）改造前由于空预器漏风严重，引风出力不足，锅炉经常缺氧燃烧，水冷壁腐蚀严重，每年要化大力进行水冷壁管更换，改后引风裕量大，为运行燃烧调整提供了保障。改造后一年来的运行情况表明，2 号炉空预器改造效益可观，空预器改造后，机组的经济性、安全性得到提高，空预器改造所投入的费用（包括设备费、调试费、安装费共 620 万元）可望在两年内得以全部回收 。
