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1、1与地铁车站共墙的建筑深基坑施工技术【摘 要】旭汇大厦工程基坑周边环境复杂, 且与已营运的地铁车站共墙。施工采用了 “ 时空效应 “ 分块、分层开挖和水泥土搅拌桩加固土体等方法, 并充分发挥 “ 信息化指导 “ 的作用, 顺利完成了深基坑施工, 有效地保护了周边环境安全, 确保了地铁的正常运营。【关键词】深基坑施工 地铁车站 共墙 围护封闭 时空效应 环境保护1 工程概况旭汇大厦工程位于上海市闸北区长安路和梅园路交汇处, 地铁 1 号线汉中路车站正上方, 该工程分为 A、B、C 三个区。A 区地上 26 层、地下 1 层, 地下建筑面积为 3 700 m2, 裙房底板厚度 1 200 mm,
2、基础挖深为 6.25 m; 主楼底板厚度 2400 mm, 基 础 挖 深 为 7.45 m( 电 梯 深 坑 局 部 挖 深 达 10.55 m) 。A区原工程桩及围护墙体已于 1996 年施工完成。B 区为已建 5 层框架结构, 其地下部分为已投入运营的地铁一号线汉中路车站。C 区为原已建 1 层框架结构( 拟建 5 层) 。本工程属停工复建的“烂尾楼”工程(图 1)。基坑施工影响范围内涉及土层自上而下主要有: 层杂填土, 层褐黄灰色粉性土, 层土缺失, 层灰色淤泥质土。根据勘察期间实测, 地下水属潜水类型, 水位埋深在 0.601.20 m 之间。2 施工特点与难点本工程 A 区已于 1
3、996 年将工程桩、围护排桩、止水帷幕大部分施工完毕。原围护桩为 600700 mm 的钻孔灌注桩, 桩顶相对标高为 - 1.50 m, 桩底相对标高2为 - 13.30 m,桩外侧采用 500 mm 旋喷桩作止水帷幕。原围护设计的围护桩桩径及插入深度不能满足现行规范和标准的要求, 场地土质又较差, 围护设计需进一步优化, 以满足现行规范及保证周边环境安全的要求。A 区基坑北侧的围护墙体主要利用汉中路地铁车站原施工的地下连续墙, 因此, 钢筋混凝土支撑也就直接撑在地下连续墙上, 与运行中的汉中路地铁车站共墙( 见图 2、3) 。但这里有一个前提, 必须保证地铁 1 号线的正常运营以及汉中路地铁
4、车站的安全。基地东、西、北三面紧邻道路, 南靠外国语实验学校及老式砖混结构的 6 层居民住宅, 西侧现有建筑围墙紧邻恒通路, 恒通路以西为地铁汉中路车站出入口、青年活动中心高层建筑及一停车场。2 栋 6 层住宅紧邻基坑边, 距基坑约 3 m左右, 其基础为条型基础, 埋深为 - 2.20 m。外国语学校距离基坑约 7 m 左右。基坑北侧东端原地铁端头井位置的围护桩, 由于在汉中路地铁车站及 1 号线地铁隧道施工中, 地面下埋有较大障碍物, 导致围护桩施工无法完成而未封闭, 在本次复工准备工作中对缺桩部位进行表层开挖及雷达探测显示缺桩部位情况, 如图 4 所示。3 主要施工关键技术3.1 地铁隧
5、道边地下障碍物探测及围护封闭施工使用地质雷达与低应变动测的探测方法, 结合现场开挖验证, 对隧道边围护桩缺桩部位的桩位进行探测, 发现在地表下土体内含有较大杂填物, 埋深较深, 缺 5 根围护桩未施工。3由于围护桩未封闭部位地下障碍物埋深较深, 范围较大, 为了确保地铁隧道的安全, 采取将地下结构向基坑内退 3 m 的措施, 其地下障碍物埋深约在 46 m, 清障采用土体固结、分段开挖、注重“时空效应”, 开挖清障一段回填一段,并在夜间 23:00凌晨 4:00 施工, 施工过程中加强对地铁隧道的跟踪监测。围 护 封 闭 采 用 SMW 工 法 桩 , 桩 径 850 mm, 内 插H7003
6、001324 型钢, 插入深度 18 m, 为了减小对地铁隧道的影响, 插入的型钢永久保留。3.2 基坑围护体加固、改造施工基坑平面形式整体约呈不规则的三角形, 因周边围护桩于 1996 年施工完成, 不满足现行规范的要求, 且周边环境复杂, 需要对基坑进行被动土体的加固。在基坑内四周围护桩边均采用水泥土搅拌桩进行被动土体加固, 并插入第层土层以满足抗渗流的需要。同时对落深部位亦采用水泥土搅拌桩进行加固。在紧邻民房一侧及地铁车站一侧的被动土体则采用水泥掺量 20%的三轴搅拌桩进行加固, 围护排桩与水泥土搅拌桩加固体之间采用高压旋喷桩进行填充加固。在长安路一侧主楼落深部位因距坑边较近, 在基坑内
7、侧增设一排围护排桩, 以满足基坑整体抗滑移要求( 图 5) 。原设计围护支撑体系采用周边混凝土桁架支撑, 局部对地铁地下连续墙集中力较大, 可能会对地铁产生不良影响,优化设计后改为满堂井字型混凝土支撑。因场地狭小, 在长安路一侧布置一座钢筋混凝土栈桥。作为挖土车辆和材料运输车辆以及地下室施工阶段施工机械的停靠点, 并与混凝土支撑结合, 形成了一个较为完整的体系( 图 6) 。43.3 基坑降水施工根据底板埋深及周边环境情况, 基坑降水采用深井与轻型井点相结合的降水方法。基坑内设置 4 套轻型井点, 每套 60 m 左右, 井管长约 8 m 左右, 间距 1 500 mm; 4 口深井, 底标高
8、- 16.45 m, 滤管长 2 000 mm, 沉淀管长 1 000 mm, 长度约 15 m。3.4 挖土及底板施工技术根据基坑保护等级确定土方开挖及底板施工顺序, 保护等级低的先施工, 保护等级高的后施工。考虑到本基坑周边环境复杂, 采取由中间向四周、分块、分层开挖, 及时分块浇捣混凝土垫层及底板。根据后浇带及施工缝将底板分成 6 块。施工挖土流程按: 中间区域挖土浇注临时垫层( 区、区由北向南) 长安路一侧挖土浇注垫层及周遍底板( 区、区由南向北) 民房一侧挖土浇注垫层及周遍底板( 区、区由南向北) 中间落深区域挖土浇注垫层及底板 ( 区包括电梯井深坑)( 图 7) 。3.4.1 中间
9、区域施工中间区域区第一次土方开挖至- 6.25 m 并及时满浇 200 厚 C20 混凝土临时垫层, 垫层浇捣后基础大底板暂不施工, 作为其它区域施工的临时堆场。区土方开挖, 由北向南进行分层开挖, 并及时浇捣混凝土垫层及后浇带外围底板混凝土。3.4.2 长安路一侧施工长安路一侧( 0.00 m- 6.25、- 7.45 m) 土方开挖, 由南向北进行, 分层分皮按5阶梯式( 坡度 11.211.5) 放坡接力挖土, 用 2 台 0.4 m3 的挖机入基坑, 2 台 1 m3 挖机接力挖土装车。浇捣混凝土垫层及后浇带外围底板混凝土。3.4.3 民房一侧施工民房侧( 0.00 m- 6.25 m
10、、- 7.45 m) 土方开挖, 由南向北进行, 分层分皮按阶梯式( 坡度 11.21.5) 放坡接力挖土, 用 2 台 0.4 m3 的挖机入基坑, 2 台 1 m3 挖机接力挖土装车。浇捣混凝土垫层及后浇带外围底板混凝土。3.4.4 中间区域第二次施工中间区域区第二次 ( - 6.25 m- 7.45 m、- 9.378 m、- 10.9 m) 土方开挖。本次土方开挖前其东西两侧的底板已形成, 对车站的变形起到一定的控制作用。将原浇捣 200 厚 C20 混凝土垫层破碎后, 采用小挖机入坑由西向东驳土, 由 1 台加长臂挖机停在钢筋混凝土平台上挖土装车外运。此次土方开挖地铁 3# 出入口及
11、电梯井深坑同时施工。浇捣混凝土垫层及中间全部底板混凝土。3.4.5 换撑施工底板全部完成后利用底板及墙板加厚进行换撑。3.5 周边环境的保护技术3.5.1 对地铁的保护基坑北侧原端头井处有 5 根围护桩未施工原围护桩离开地铁隧道仅 1.66 m, 因地下障碍物较多且埋置较深, 经多次钻探发现在原位封闭无法进行, 经研究后向基坑内退 3 m, 并采用 SMW 工法桩进行围护封闭, 在 SMW 工法桩与原围护桩之间采用压密注浆进行土体固结。紧邻地铁边的被动土体加固, 因上部结构外挑, 搅拌桩机无法施工, 采用高压旋喷桩代替三轴搅拌桩进行加固, 且注浆压力控制在 15 MPa 以下, 同时在地铁停运
12、后( 23: 00 至凌晨 4: 00) 施工, 并采取先 1、4、7 再 2、5、8 的跳打方案, 减6小对地铁的影响。严格控制降水施工和降水深度, 以防降水引起的区域性沉降, 危及周围环境安全; 挖土顺序: 中间区域先挖至 - 6.25m 及时浇捣混凝土垫层作临时支撑, 待周边裙房底板形成后, 再开挖至设计标高; 并委托地铁监护单位, 对地铁进行监测, 采用信息化指导施工。支撑拆除采用对地铁影响最小的人工拆除的方法进行,拆除顺序采用间隔拆除支撑节点的方法, 使支撑应力逐步释放。3.5.2 对居民楼、教学楼的保护基坑边的 2 栋民居为 6 层混合结构, 为早期的砖混结构, 本身基础差, 结构
13、老化, 且在地铁 1 号线及地铁站的建设过程中受到不同程度的损害, 房屋内平顶、楼梯、墙面、阳台都存在不同程度的裂缝。因此, 委托房屋质量检测站进行检测并根据检测报告以及我方现场踏勘, 首先形成分析报告,并成立现场协调小组, 施工过程中对房屋进行变形观测及调整挖土施工方案。对基坑内被动土体的加固采用三轴搅拌桩进行加固, 采用间隔分段跳跃桩位施工, 控制施工速度以减少其对民房的影响。 4 结语本工程支护方案, 由于受到基坑形状、地理位置和续建工程特殊情况的限制, 采用被动土体加固及一道混凝土支撑, 以及采用“分块、分层、盆式、限时”开挖的施工方案, 在与地铁“零距离”及周边 6 层民房仅隔 3.0 m 的复杂条件下, 施工速度和质量都达到预期的效果, 地铁隧道变形也均在允许范围内, 地铁正常运行。
