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1、310.02310.02 原原 xxxxxx 结构概况结构概况一、原 xxx 位于 xxx 跨越 xxx，分东、西两幅，桥宽均约 9 米，桥长约 110 米，该桥东幅为简支 T 梁桥，设计荷载等级为汽车20、挂车100 级，跨径组合为110+330110 米。西幅桥为四肋三波拱桥，主拱净跨为 75 米，主拱肋为钢筋混凝土等截面悬链线无铰拱。拱肋截面尺寸为 4050 厘米；拱波为混凝土预制圆弧形构件；该桥主拱中部 28 米范围内为实腹式拱上结构，两侧腹拱为立柱，上设微弯板片拱，东西两幅桥桥面均为沥青混凝土。二、拱桥的设计参数：L=75 米，f/l=1/7，m=1.756。三、原 xxx 现状：经
2、现场调查，东幅 T 梁桥所有梁体完好，未发现裂纹，仅伸缩处沥青路面破坏；西幅拱桥经过详细的检查发现有如下问题：拱波表层砼已风化剥落破损严重主拱圈的中间两根主肋离北拱脚 2 米处有三道东西方向的裂纹，长 50cm、宽 2-3mm；南侧拱脚周围未发现裂缝南第四排柱（伸缩缝处）顶曲梁支点已破碎南第三排柱上曲梁挑出护轮带部分有贯穿裂缝。四、工期目标：西幅的双曲拱桥 6 月 5 日前完成，东幅的 T 梁桥 5 月底开始拼装架桥机，6 月 20 日前拆除，满足新桥施工条件。由于西幅双曲拱桥以人工配合机械拆除为主，所以控制旧桥拆除工期，因此以人工工日为依据安排旧桥拆除工期。西幅双曲拱桥钢筋砼总量为 918
3、立方米，其中桥面系已拆除，剩 721 立方米，人工凿除工作量约 240 方，按（97）公路工程施工定额计算共需人工工日为 1600 工日，按 30 天完工，则需 54 人。五、拆除旧桥工程数量：a、双曲拱桥：桥面：110m9m=990 平方米，人行道：110m2m=220 平方米，栏杆：110m2m=220 米，腹拱及立柱：412 孔=48 孔，实腹段：64.83=29m，拱波：375m=225 米，拱肋：475=300 米，桥台：两座。b、简支 T 梁桥：桥面：10m9m=990 平方米，人行道：110m2m=220 平方米，栏杆：110m2m=220 米，30 米 T 梁：5 片3=15
4、片，10 米空心板：10 片2=20 片，帽梁：4 根，立柱：2 根4=8 根，系梁；4 根，桩基：12 根，桥台：2 座。310.03310.03 施工准备施工准备一、测量定线：项目部配专业测量人员对老桥进行现场测量定位，并与老桥竣工图一一核对，桥梁平面位置和结构与老桥相符。在拱桥拱脚、1/4、3/4、拱顶布置 20 个观测点，以便在拆桥过程中及时观测主拱圈的变形。二、竣工图纸审阅项目部组织拆桥有关人员进行老桥的竣工图会审，认真阅图，了解老桥的基本概况及各部分构件的工程量，掌握桥梁的结构及受力特点。三、施工方案的讨论及技术准备根据老桥的竣工图及现场情况，我项目部组织工程技术人员召开拆桥方案专
5、题会议并组织有关专家对方案进行论证：1、T 梁采用破碎机切割分离，拼装双导梁拆除，拱桥采取搭设支架用人工凿除，吊车吊离。2、双曲拱桥采取五点支架两阶段拆除，支点搭设后，第一阶段拆除拱上结构，第二阶段在支架上切断拱肋成曲梁吊走。四、临时设施建设根据生产需要项目部已建十三间彩钢板办公用房，工人住房租用民房。已落实拆桥的废渣堆放场地，确保施工场地整洁及河道的安全畅通。施工时机械到河底的临时便道计划在老桥两头放坡并用砼碎渣铺实，确保机械安全上下作业，最后用挖掘机清除碎渣并运走（符合图纸河道断面要求为止） 。工程用电先考虑 120KW 的发电机一台，等待市电架设好再进行切换，确保工程用电。310.043
6、10.04 施工组织与劳力方案施工组织与劳力方案一、组织机构成立安全生产领导小组，组长：万建银，副组长：倪绍荣、刘永兵、薜宾，薜宾为专职安全员，倪绍荣为现场总指挥。二、任务划分及其职责项目经理及安全组长负责整个工程全面工作；安全副组长负责配合组长监督安全生产工作；专职安全员负责现场的具体安全工作的检查、监督、整改工作。三、项目部拆桥计划投入工人 70 名，管理人员 10 人；25 吨吊车 2 台，破碎机一台，10 吨自卸车 2 台，120KW 发电机 1 台，贝雷片 230 片，D=2 米的钢管护桶 8 只，脚手架钢管钢丝绳若干，空压机 6 台套。310.05310.05 拱桥的拆除施工技术方
7、案拱桥的拆除施工技术方案一、总体拆除方案概述：拆除顺序：先拆除西侧双曲拱桥，再拆东侧梁桥，利用现东侧 T 型梁桥作吊车平台拆双曲拱桥；西半幅拱桥拆除采用少支架法拆除：即采用在主拱圈1/4、1/2、3/4 位置设支点再两边对称卸载，拆除拱上结构包括空腹段和实腹段，再拆除主拱圈拱波，最后在支架上拆除拱肋。 桥 面梁 板0一1二2三3四4五5五跨 T 梁桥纵断面示意图二、双曲拱桥结构建造特点：1、结构建造时的特点是将主拱圈化整为零，再集零为整。在施工过程中，主拱圈各组成部分（拱肋、拱波、拱板）是按先后程序安装砌筑，并先后参加共同受力，代替拱架的作用。因此双曲拱桥拆除时，就有不同于其它桥型的特殊性。对
8、于等截面悬链线无铰双曲拱桥其最大的优点是施工方便，受力明确，特别适合采用无支架施工，因此在拆除此类桥梁时，可采用少支架的施工方法，以节省投入，缩短工期，同时亦可保证施工安全。2、针对双曲拱桥施工过程中的特点，在将各单独构件组合成拱圈的施工过程中，要在构造上全盘考虑各阶段的受力状态，采取各项有效的措施，确保在径向、横桥向和顺桥向，主拱圈的结合强度和整体性。但在拆桥过程中却是反其道而行之，逐步的肢解主拱圈的结合强度和整体性。由于主拱圈是按拱肋、拱波、拱板的程序安装、浇筑，分批参与受力，在施工过程中，压力线处于不断的变化中并与拱轴线偏离。因此，对于悬链线双曲拱桥在拆桥的卸载过程中使不断变化中的压力线
9、尽量不偏离拱轴线是拆桥成功的关键所在。3、悬链线双曲拱桥矢跨比的大小对拱桥的受力也是一项重要的因素，矢跨比小的坦拱便于施工，但水平推力大，因弹性压缩、混凝土收缩、温度影响所产生的附加内力大，对拱圈不利，对拱的纵向稳定不利。xxx 采用的矢跨比 1/7，拱轴系数为 1.756。这些参数迫使在拆桥的过程中将拱的纵向稳定放在第一位。4、根据等截面悬链线无铰拱拱顶的弯矩影响线原理，尽量先在拱的正弯矩区对称卸载。据此，设计出以下的拆除总体方案。 、三、双曲拱桥拆除方案（一）双曲拱桥的拆除步骤及方法：采用五点少支架两阶段拆除方案，即在拱下支架搭设加固好后，第一阶段拆除拱上结构和空腹段及均衡拆除实腹段，第二
10、阶段在支架上切断拱肋成曲梁调离。1、方案分析：（1）采用少支架法拆除是安全可靠的方案，把支架的搭设与新桥的上下部构造施工统一考虑，并利用东侧梁桥作为卸载的通道从工期、投资上来说是最合理的；（2）在拆除过程中，由于支架的弹性和非弹性变形是不可避免的，因此，在拆除拱上结构的过程中，应确保拱圈的稳定，并加强对主拱圈的监控；（3）从本桥的拱顶、1/4 点、3/4 点、拱脚的弯矩影响线（见附图）分析，在现有恒载的条件下，上述截面基本无弯矩；从 m=1.756 可以认为拱上结构的恒载强度沿桥纵向基本是均布的，因此，提出分区、分阶段卸载和监控方案如下：纵横对称均匀拆除区和/区腹拱、曲梁微弯板以上圬工，监控
11、1/4、3/4 点负弯矩和拱顶正弯矩引起的拱肋变形情况；纵横对称拆除区和相应区及/区拱上圬工，监控 1/4、3/4 点正弯矩和拱顶负弯矩引起的拱肋变形情况；纵横对称拆除立柱以上片拱微弯板结构，监控 1/4、3/4 点负弯矩和拱顶正弯矩引起的拱肋变形情况；纵横对称拆除区拱上建筑至裸拱；纵横对称拆除区和/区的立柱、盖梁；从拱顶开始向两侧逐段凿除主拱肋，切断后及时吊走；附图：拱脚、拱顶、1/4（3/4）点弯矩影响线2、支架设计支架设计考虑与新桥的上下部结构施工结合起来，两侧支点分别采用四只 2.0m 的钢护筒填砂，上设贝雷片组横梁，在横梁上搭设满堂局部加强网络支架。由设计书提供的资料知拱桥的恒载为
12、855T2=1710T，按最不利情况即桥面沥青拆除后发生 1/4、3/4 及两个拱脚处断裂来考虑，该荷载由两个拱脚和两个支点共同承担，则支点承担的荷载为427.5T。 钢护桶注砂基础承载力计算a 基础资料由 xxx 施工图“施工图说明”提供的地质资料知，持力层土的类别为-2 层，亚粘土、泥碳质粘土，呈软塑硬塑状，结合现场土样抽验，设计支点基础土质呈硬塑状，液性指数 IL在 00.25 之间，取 0.2，孔隙比根据现场试验取 0.6。b 基础承载力计算由路桥施工计算手册P360.表 11-4 查得持力层容许承载力=400kpa(因钢管入土深度小于 3 米和土质属粘性土,地基容许承载力无需修正),
13、下面计算 4 根注砂钢管桩的承载力: T=N3.14R2 =40T/M243.141M2 =502.4T 考虑贝雷片及黄砂、钢护桶自重 43T，则该基础承载力为(502.4-43)=459.4T427.5T（拱桥主拱圈、拱波及拱上建筑总荷载的 1/4） ，因此基础承载力在最不利荷载情况下是满足要求的，因支点之间架设贝雷片组装的 15 排纵梁，主拱圈荷载直接传递到横梁上，通过横梁平衡可能产生的水平力，基础无水平力。 中孔贝雷片组合设计a 查公路施工手册P456 知贝雷片钢料16 锰钢拉应力、压应力及弯应力=2730 公斤力/CM2， =2080 公斤力/CM2，贝雷桁架片的力学参数P457：W0
14、=3570cm3、弦杆截面积 F=25.48 cm2、弦杆的惯矩 IX=396.6CM4， 、桁片允许弯矩M0=2730*3570=KG-CM=97.5T-m，贝雷片的几何尺寸 1.5 M3M，每根弦杆由两根 10 号槽钢组成，下面计算桁片的力学参数：贝雷片横截面示意图如下:70CM150CM70CM桁片的惯矩：I0=2（396.6+25.48702）= CM4桁片的抗弯截面模量 W0= I0/70=/70=3579 CM3(70CM 为贝雷桁片截面形心到槽钢形心的距离) 桁片允许弯矩M0=2730*3579=公斤-厘米=97.7T-m（与公路施工手册P457 表 11-84 同）上下加强桁片
15、的惯矩: I0=2（396.6+25.48702+396.6+25.48802）= CM4上下加强桁片的抗弯截面模量 W0= I0/70= CM4/75=7699 CM3(75CM 为贝雷桁片截面形心到槽钢形心的距离)上弦杆A=25.48CM2下弦杆A=25.48CM2上加强杆A=25.48CM2下加强杆A=25.48CM2上下加强桁片允许弯矩M0=2730*7699=公斤-厘米=210T-m上加强截面形心离下弦杆距离(25.48*5+25.48*145+25.48*155)/(3*25.48)=101.67M上加强桁片的惯矩: I0=（396.6+25.4896.672+396.6+25.4
16、843.332+396.6+25.4853.332）= CM4上加强桁片的抗弯截面模量 W0= I0/101.6= CM4/101.6=3539 CM3(101.6CM 为贝雷桁片截面形心到槽钢形心的距离)上加强桁片允许弯矩M0=2730*3539=公斤-厘米=96.7T-mq=5.6T/M33MRA=92.4T RB=92.4T 79.2Tb 拱桥拆除过程中最大跨中弯矩计算：荷载计算：荷载按主拱圈拆除拱波后拱肋横向联系未拆除之前 1/4、3/4 处切断受力状况计算，此时支点之间总荷载 q=20.40.8+2(0.60.4+0.40.4) 2.5=3.6t/m,贝雷架及网络架自重按 2.0T/M 计算，则总均布荷载为 5.6T/M，两个支点反力为 92
