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1、第一章 绪论2. （第 6-10 组）利用如附图所示的系统将某混合物分离成三个产品。试确定：1）固定设计变量数和可调设计变量数；2）指定一组合理的设计变更量 解：(1)4. （第 1-10 组）确定如图所示的吸收 -解吸流程的设计变量数解：假设吸收塔进料有 c 个组分。按设计变量数的确定原则：进料变量数 c+2压力等级数 N+M+2NX合计 N+M+c+4串级单元数 6侧线采出数 1分配器数 1传热单元数 2Na合计 10(2)一组合理的设计变更量为：侧线流率及侧线采出口的位置。变量的选择：情况 1：吸收塔和解吸塔的操作压力； 气体原料的流率、组成、进料温度和压力；水蒸气的流率、进料温度和压力
2、； 吸收塔和解吸塔的塔板数；三个换热器各自的一个出口温度。情况 2：固定设计变量的规定与“情况 1 ”的相同； 吸收塔出口气中 CO2 的摩尔分数；解吸塔出口气中 CO 2 的摩尔分数； 三个换热器的换热面积。5. （第 2、4、6、8、10 组）具有单进料和采用全凝器的精馏塔（如图） ，若以新鲜水蒸汽直接进入塔釜一级代替再沸器分离乙醇和水的混合物。假定固定进料，绝热操作，全塔压力为常压，并规定塔顶乙醇浓度，求：（1）设计变量是多少？（2）若完成设计，应推荐哪些变量？解：（1）则设计变量数为： c+5+4=2+5+4=11(2)若完成设计，应推荐以下变量：回流温度、流出液流率、进料位置、总理论
3、级数第三章 多组分精馏和特殊精馏2. （第 6-10 组）在连续精馏塔中，分离下表所示的液体混合物。操作压力为 2780.0kPa、加料量为100kmolh。若要求馏出液中回收进料中 91.1乙烷，釜液中回收进料中 93.7的丙烯，试用清晰分割估算馏出液流量及各组分在两产品中的组成。NX进料变量数 c+2压力等级数 2水蒸气 3合计 c+7Na串级单元数 2传热单元数 3合计 5NX进料变量数 c+2压力等级数 1水蒸气 2合计 c+5 (c=2)Na串级单元数 2分配器数 1传热单元数 1合计 4序号 1 2 3 4 5 6组分 甲烷 乙烷 丙烯 丙烷 异丁烷 正丁烷xi 0.05 0.35
4、 0.15 0.20 0.15 0.10ih10.95 2.59 1 0.884 0.422 0.296解：根据题意，组分 2（乙烷）是轻关键组分，组分 3（丙烯）是重关键组分，而组分 1（甲烷）是轻组分，组分 4（丙烷） 、组分 5（异丁烷）和组分 6（正丁烷）是重组分。清晰分割如下： 0， 0， 0， 0，则根据物料衡算关系列出下表：Dx,4, Dx,W,15. （第 1-10 组）拟以水为溶剂对醋酸甲酯（1）甲醇（2）溶液进行萃取精馏分离，已知料液的，此三元系中各组分的端值常数为：65.01Fx829.0;946.0;932212 sAAA 81.;934.2;506. 112 sss
5、AAA试问当全塔萃取剂浓度为 时，水能作为该体系的萃取剂吗？若当全塔萃取剂浓度为.sx时，其萃取效果可提高多少？除萃取剂的浓度外，影响萃取效果的因素有那些？ 8.0sx解：依题意可得 987.046.0293.1212 A2111SS.5.8.222603.65021x那么 当 时，6.0sx 2416.5.01987.48.ln1121 ASs序号 1 2 3 4 5 6 组分 甲烷 乙烷 丙烯 丙烷 异丁烷 正丁烷进料 if5.0 35.0 15.0 20.0 15.0 10.0 100.0馏出液 id5.0 31.885 0.945 37.83釜液 i 3.115 14.055 20.0
6、 15.0 10.0 62.17Dix,0.1322 0.8428 0.0250Wi,0.0501 0.2261 0.3217 0.2413 0.1608即 1 故水能作为该体系的萃取剂46.3s同理，当 时，80sx 65.1.021987.06.408.21ln21 xASs即 36.5s从而 14.2s除萃取剂的浓度外，影响萃取效果的因素有原溶液的性质及浓度等。6. （第 1-10 组）某 1、2 两组分构成二元系，活度系数方程为21lnAx，21lnx，端值常数与温度的关系：A=1.7884-4.25 10-3T (T，K)蒸汽压方程为：PS40586.ln1， TPS40536.ln
7、2(P：kPa：T：K)假设汽相是理想气体，试问99.75Kpa 时：（1）系统是否形成共沸物？（ 2）共沸温度是多少？解：T = 344.3K (即 71) ，则 A = 0.325sp1=75.16kPa; sp2=98.45kPa 325.0)167498ln()ln()(211Axs得到：x1=0.0846; x2=0.9154 21)945.0(3lnr, 31.r22)86.(l, 0.p=1.3130.084675.16+1.0020.915498.45 =98.65kPa p 规定 设 T=344.7K (即 71.7) kPap75.9与给定总压基本相等，故共沸温度是 71.
8、7，共沸组成 x1=0.083 摩尔分数8. （第 8、10 组）已知甲醇 -丙酮在不同压力下均能形成共沸物，常压下共沸物组成为含甲醇 46%(mol)，而 1.1MPa 下共沸物组成变化为含甲醇 62%(mol)。当进料中甲醇含量大于 62%(mol)时，请判断常压塔与高压塔的塔序，并画出相应的流程图。解：先进常压塔，再进高压塔。 原因如下：当进料中甲醇含量大于 62%(mol)时，先进入常压塔后，塔顶馏出液为含甲醇 46%(mol)的甲醇-丙酮共沸物，塔釜为纯甲醇，然后再进入高压塔时，因为 1.1MPa下的共沸组成为含甲醇 62%(mol)，故塔釜为纯丙酮，塔顶为含甲醇 62%(mol)的
9、共沸物馏出液循环进入常压塔。如此循环即可得将两种物质完全分离出来。流程图如下：第十一章 分离过程的节能2. （第 1-10 组） 某反应器流出的是 RH3 烃和各种氯化衍生物的混合物、未反应的烃和 HCl。根据如下数据，用经验法设计两种塔序并作必要解释。组分 HCl RH3 RCl3 RH2Cl RHCl2流率/（kmol/h）52 58 16 30 14相对挥发度 4.7 15.0 1.0 1.9 1.2解：根据 S1 规则，因 HCl 具有腐蚀性，为减少设备投资，在各种塔序中 HCl 应优先被分出，而且 HCl的纯度要求最低，根据 S2 规则，HCl 也可优先分离，加上 HCl 的含量第二
10、多，考虑 HCl 最先分离是合理的；RCl 3 和 RHCl2 之间的相对挥发度最小，相对最难分离，根据 S2 规则，RCl 3 和 RHCl2 最后分离；RH 3最易分离，且含量最多，根据 C1 规则，所以第二步应分离 RH3 。第三步采用等摩尔分割 RH2Cl 和 RH3、RHCl 2，符合 C2 规则。该塔序如附图一所示：同上 ，根据 S1 规则，HCl 有腐蚀性，应优先分离；根据 S2 规则，RCl 3 和 RHCl2 之间的相对挥发度最小，相对最难分离，所以 RCl3 和 RHCl2 最后分离。 与（1）不同的是分离 RH3 和 RH2Cl 的塔 C 因组成相对简单，塔径和塔高减小，
11、可导致设备投资相应减小。但从分离难易程度和组分含量而言，显然附图一所示的的塔序比附图二所示的塔序更合理。该塔序如附图二所示：纯度要求/% 80.0 85.0 98.0 95.0 98.0附图一 3. （第 6-10 组）用普通精馏塔分离来自加氢单元的混合烃类。进料组成和相对挥发度数据如下表所示，试确定两个较好的流程。组分 进料流率 kmol/h 相对挥发度 组分 进料流率 kmol/h 相对挥发度丙烷 10.0 8.1 丁烯-2 187.0 2.7丁烯-1 100.0 3.7 正戊烷 40.0 1.0正丁烯 341.0 3.1 解：设丙烷、丁烯1、正丁烯、丁烯2、正戊烷分别为组分 A、B、C、D、E 。 由经验规则 S2， 难 于 分离 的 组 分 后 分 离 ， 故 先 分 为 ABC 和 DE，在 ABC 的 分 离 过 程 中 ， 由 C1 规 则 ， 含 量 最 多 的 首 先 分 出 ， 故 分 为AB 和 C， 而 由 S2 规 则 ， 也 可 分 为 A 和 BC， 故 两 个 较 好 的 流 程 为 ：附图二
