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1、0目 录1 编制依据 .12 工程概况 .13 支架方案 .13.1 支架结构 .13.2 满堂碗扣支架部分计算 .23.2.1 计算参数 .23.2.2 模板面板计算 .43.2.3 支撑木方的计算 .53.2.4 托梁的计算 .53.2.5 立杆的稳定性计算 .73.2.6 基础承载力计算 .83.3 门式支架计算 .113.3.1 跨度 5 米钢梁计算 .113.3.2 跨度 3.5 米钢梁计算 .143.3.3 立柱的稳定性计算 .153.3.4 基础承载力计算 .163.4 拱肋支架布置 .161系杆拱桥支架计算书1 编制依据1、 客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准铁建设200
2、5160 号2、 铁路混凝土工程施工技术指南TZ210-20053、 无砟轨道 1-44.5m 简支拱4、现场调查情况。2 工程概况（1-44.5 米）简支拱桥横跨市南外环线，紧邻既有线。地层自上到下主要为素填土、粉土、细砂、黏土、粉质黏土。下部构造采用 24 根直径 1.5m 钻孔桩基础，桩长分别为 49m，50m，承台为 15.510.63m 两个，上设台身。上部构造为拱梁组合体系，系梁采用双主梁的纵横梁体系，主纵梁梁高 1.8m，高跨比1/24.72m，梁宽 1.4m，在端部加厚至 2.4m，桥面板厚 0.3m，端横梁梁高 1.8m，宽2.25m。中间横梁高 1.8m，宽 0.35m，端
3、次横梁高 1.8m，宽 0.45m，设二道小纵梁，位于线路中心处，小纵梁高 1.8m，宽 0.3m。系梁梁体有纵、横向预应力体系，系杆拱跨径为 44.5m。拱肋采用圆端形钢管混凝土结构，不设横撑，中间拱肋为高 0.9m ，宽 1.5m 的等截面；连接拱脚部分的拱肋截面从高 0.9m，宽 1.5m 逐渐变化为高 1.4m，宽2.0m。拱肋壁厚 16mm，内填充 C50 补偿收缩混凝土，两拱脚之间净宽 10.2m；拱轴线为二次抛物线。矢高 f= 7.417m，失跨比 1/6，设置吊杆，吊杆间距 5m，共 72 根吊杆，桥面板搁置在横梁上。3 支架方案本桥梁部采用支架现浇法施工，先梁后拱。在行车道采
4、用门式支架；支架采用18 根 630-12mm 的钢管墩，中间支墩上横向设 3 根 40c 的工字钢作为横梁，横向跨度 3.5 米，纵向在横向工字钢上设 40c 工字钢间距 0.7m, 支墩纵桥向跨度为 5 米，剩余两侧部分采用碗扣式满堂支架。3.1 支架结构3.1.1 系杆拱中间系梁支架(主车道)采用 2-5m 门式支架，基础直接在既有沥青混凝土路面上浇注钢筋混凝土，龙门立柱采用薄壁钢管，立柱上用工字钢作为横梁，横梁与立柱、立柱与基础预埋件均以焊接形式连接，横梁上 0.7m 等距设置纵梁，纵梁上安放纵横两层方木。钢筋混凝土基础采用厚 1.0m,宽 1.0m 条形钢筋混凝土基础，2每根立柱底面
5、混凝土面积按 3.5m2计算。3.1.2 龙门支架两侧采用碗扣满堂脚手架，碗扣支架采用 48，壁厚 3.5mm 钢管，平面步距 600600mm，竖向步距 1200mm，纵横向每 3 排设剪刀撑一道。满堂支架顶托上横桥向铺 100160mm 枋木，顺桥向铺 100160mm 枋木间距 200mm。底模采用20mm 的竹胶板。支架布置见图 3-1。基础采用厚 50cm 石灰土处理，钢管底设 20cm 厚混凝土。3.1.3 在系梁上根据拱肋用直径 219 壁厚 4mm 钢管搭设支架，每 3 米二道（左右拱肋各一道） ，两钢管间距两米，上部采用 25b 工字钢与钢管立柱刚接，钢管底部采用法兰盘与梁体
6、预埋件连接，两拱肋支架利用槽钢加固，增强其整体稳定性。3.1.4 支架计算荷载全部按梁体最大截面计算。3.2 满堂碗扣支架部分计算 3.2.1 计算参数计算参数：模板支架搭设最大高度为 5.0m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方 160100mm，间距 200mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm4。梁顶托采用 100160mm 木方。模板自重 1.00kN/m2，混凝土钢筋
7、自重 26.00kN/m3，施工活荷载 8.00kN/m2（包括施工人员及设备荷载、振捣混凝土产生的荷载、倾倒混凝土产生的荷载） 。图3-2 梁板支撑架立面简图3图 3-1 支架搭设图4图3-3 梁板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的碗扣钢管脚手架类型为 483.5。3.2.2 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 26.0001.8000.600+1.0000.600=28.680kN/m活荷载标准值 q2 = (4.000+4.000)0.600=4.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=32.400c
8、m 3 ，I=29.160cm 4（1）抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.2028.680+1.404.800)0.2000.200=0.206kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20610001000/32400=6.348N/mm 2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!（2）挠度计算v = 5ql4 / 384EI v = l
9、/ 400面板最大挠度计算值 v = 528.680200 4/(3846000291600)=0.342mm面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求!53.2.3 支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。（1）荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)： q 11 = 26.0001.8000.200=9.360kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q 12 = 1.0000.200=0.200kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q 2 = (4.000+4.000)0.200=1.600kN/m静荷载 q 1 = 1.209.
10、360+1.200.200=11.472kN/m活荷载 q 2 = 1.401.600=2.240kN/m（2）木方的计算按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q =13.712kN/m最大弯矩 M = 0.125ql 2=0.12513.7120.600.60=0.617kN.m最大剪力 Q=0.6250.60013.712=5.142kN最大支座力 N=1.250.60013.712=10.284kN木方截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 16.0010.0010.00/6 = 266.67cm3；I = 16.0010.0010.0010.00/12 = 1333.33cm4；1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.61710 6/266666.7=2.31N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.560kN/m最大变形 v =0.5219.560600.0 4/(1009000.0013333333.0)=0.054mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!3.2.4 托梁的计算托梁按照集中与均布
