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1、几种基本类型的开关电源顾名思义，开关电源就是利用电子开关器件（如晶体管、场效应管、可控硅闸流管等） ，通过控制电路，使电子开关器件不停地“接通”和“关断” ，让电子开关器件对输入电压进行脉冲调制，从而实现 DC/AC、DC/DC 电压变换，以及输出电压可调和自动稳压。开关电源一般有三种工作模式：频率、脉冲宽度固定模式，频率固定、脉冲宽度可变模式，频率、脉冲宽度可变模式。前一种工作模式多用于 DC/AC 逆变电源，或 DC/DC 电压变换；后两种工作模式多用于开关稳压电源。另外，开关电源输出电压也有三种工作方式：直接输出电压方式、平均值输出电压方式、幅值输出电压方式。同样，前一种工作方式多用于
2、DC/AC 逆变电源，或 DC/DC 电压变换；后两种工作方式多用于开关稳压电源。根据开关器件在电路中连接的方式，目前比较广泛使用的开关电源，大体上可分为：串联式开关电源、并联式开关电源、变压器式开关电源等三大类。其中，变压器式开关电源（后面简称变压器开关电源）还可以进一步分成：推挽式、半桥式、全桥式等多种；根据变压器的激励和输出电压的相位，又可以分成：正激式、反激式、单激式和双激式等多种；如果从用途上来分，还可以分成更多种类。 下面我们先对串联式、并联式、变压器式等三种最基本的开关电源工作原理进行简单介绍，其它种类的开关电源也将逐步进行详细分析。串联式开关电源串联式开关电源的工作原理图 1-
3、1-a 是串联式开关电源的最简单工作原理图，图 1-1-a 中 Ui 是开关电源的工作电压，即：直流输入电压；K 是控制开关，R 是负载。当控制开关 K 接通的时候，开关电源就向负载 R 输出一个脉冲宽度为 Ton，幅度为 Ui 的脉冲电压 Up；当控制开关 K 关断的时候，又相当于开关电源向负载 R 输出一个脉冲宽度为 Toff，幅度为 0 的脉冲电压。这样，控制开关 K 不停地“接通” 和“关断”，在负载两端就可以得到一个脉冲调制的输出电压 uo 。图 1-1-b 是串联式开关电源输出电压的波形，由图中看出，控制开关 K 输出电压 uo 是一个脉冲调制方波，脉冲幅度 Up 等于输入电压Ui
4、，脉冲宽度等于控制开关 K 的接通时间 Ton，由此可求得串联式开关电源输出电压 uo 的平均值 Ua 为：式中 Ton 为控制开关 K 接通的时间，T 为控制开关 K 的工作周期。改变控制开关 K 接通时间 Ton 与关断时间 Toff 的比例，就可以改变输出电压 uo 的平均值 Ua 。一般人们都把 称为占空比（Duty） ，用 D 来表示，即：或串联式开关电源输出电压 uo 的幅值 Up 等于输入电压 Ui，其输出电压 uo 的平均值 Ua 总是小于输入电压 Ui，因此，串联式开关电源一般都是以平均值 Ua 为变量输出电压。所以，串联式开关电源属于降压型开关电源。串联式开关电源也有人称它
5、为斩波器，由于它工作原理简单，工作效率很高，因此其在输出功率控制方面应用很广。例如，电动摩托车速度控制器以及灯光亮度控制器等，都是属于串联式开关电源的应用。如果串联式开关电源只单纯用于功率输出控制，电压输出可以不用接整流滤波电路，而直接给负载提供功率输出；但如果用于稳压输出，则必须要经过整流滤波。串联式开关电源的缺点是输入与输出共用一个地，因此，容易产生 EMI 干扰和底板带电，当输入电压为市电整流输出电压的时候，容易引起触电，对人身不安全。串联式开关电源输出电压滤波电路大多数开关电源输出都是直流电压，因此，一般开关电源的输出电路都带有整流滤波电路。图 1-2 是带有整流滤波功能的串联式开关电
6、源工作原理图。图 1-2 是在图 1-1-a 电路的基础上，增加了一个整流二极管和一个 LC 滤波电路。其中 L 是储能滤波电感，它的作用是在控制开关 K 接通期间 Ton 限制大电流通过，防止输入电压 Ui 直接加到负载 R 上，对负载 R 进行电压冲击，同时对流过电感的电流 iL 转化成磁能进行能量存储，然后在控制开关 K 关断期间 Toff 把磁能转化成电流 iL 继续向负载 R 提供能量输出； C 是储能滤波电容，它的作用是在控制开关 K 接通期间 Ton 把流过储能电感 L 的部分电流转化成电荷进行存储，然后在控制开关 K 关断期间 Toff 把电荷转化成电流继续向负载 R 提供能量
7、输出；D 是整流二极管，主要功能是续流作用，故称它为续流二极管，其作用是在控制开关关断期间 Toff，给储能滤波电感 L 释放能量提供电流通路。在控制开关关断期间 Toff，储能电感 L 将产生反电动势，流过储能电感 L 的电流 iL 由反电动势 eL 的正极流出，通过负载 R，再经过续流二极管 D 的正极，然后从续流二极管 D 的负极流出，最后回到反电动势 eL 的负极。对于图 1-2，如果不看控制开关 K 和输入电压 Ui，它是一个典型的反 型滤波电路，它的作用是把脉动直流电压通过平滑滤波输出其平均值。图 1-3、图 1-4、图 1-5 分别是控制开关 K 的占空比 D 等于 0.5、 0
8、.5 时，图 1-2 电路中几个关键点的电压和电流波形。图 1-3-a） 、图 1-4-a） 、图 1-5-a）分别为控制开关 K 输出电压 uo 的波形；图 1-3-b） 、图 1-4-b） 、图 1-5-b）分别为储能滤波电容两端电压 uc的波形；图 1-3-c） 、图 1-4-c） 、图 1-5-c）分别为流过储能电感 L 电流 iL 的波形。在 Ton 期间，控制开关 K 接通，输入电压 Ui 通过控制开关 K 输出电压 uo，然后加到储能滤波电感 L 和储能滤波电容 C 组成的滤波电路上，在此期间储能滤波电感 L 两端的电压 eL 为：式中：Ui 输入电压，Uo 为直流输出电压，即：
9、电容两端的电压 uc 的平均值。在此顺便说明：由于电容两端的电压变化量 U 相对于输出电压 Uo 来说非常小，为了简单，我们这里把 Uo 当成常量来处理。在某种情况下，如需要对电容的初次充、放电过程进行分析时，必须需要建立微分方程，并求解。因为输出电压 Uo 的建立需要一定的时间，精确计算得出的结果中一般都含有指数函数项，当令时间变量等于无穷大时，即电路进入稳态时，再对相关参量取平均值，其结果就基本与（1-4）相等。对（1-4）式进行积分得：式中 i（0）为控制开关 K 转换瞬间（t = 0 时刻） ，即：控制开关 K 刚接通瞬间流过电感 L 的电流，或称流过电感 L 的初始电流。当控制开关
10、K 由接通期间 Ton 突然转换到关断期间 Toff 的瞬间，流过电感 L 的电流 iL 达到最大值：在 Toff 期间，控制开关 K 关断，储能电感 L 把磁能转化成电流 iL，通过整流二极管 D 继续向负载 R 提供能量，在此期间储能滤波电感L 两端的电压 eL 为：式中Uo 前的负号，表示 K 关断期间电感产生电动势的方向与 K 接通期间电感产生电动势的方向正好相反。对（ 1-7）式进行积分得：式中 i（Ton+）为控制开关 K 从 Ton 转换到 Toff 的瞬间之前流过电感的电流，i （Ton+）也可以写为 i（Toff- ） ，即：控制开关 K 关断或接通瞬间，之前和之后流过电感
11、L 的电流相等。实际上（1-8 ）式中的 i（Ton+）就是（1-6）式中的 iLm，即：因此， （1-9）式可以改写为：当 t = Toff 时 iL 达到最小值。其最小值为：上面计算都是假设输出电压 Uo 基本不变的情况得到的结果，在实际应用电路中也正好是这样，输出电压 Uo 的电压纹波非常小，只有输出电压的百分之几，工程计算中完全可以忽略不计。从（1-4）式到（1-11）和图 1-3、图 1-4、图 1-5 中可以看出：当开关电源工作于临界连续电流或连续电流状态时，在 K 接通和关断的整个周期内，储能电感 L 都有电流流出，但在 K 接通期间与 K关断期间，流过储能电感 L 的电流的上升
12、率（绝对值）一般是不一样的。在 K 接通期间，流过储能电感 L 的电流上升率为： ；在 K 关断期间，流过储能电感 L 的电流上升率为： 。因此：（1）当 Ui = 2Uo 时，即滤波输出电压 Uo 等于电源输入电压 Ui 的一半时，或控制开关 K 的占空比 D 为二分之一时，流过储能电感 L的电流上升率，在 K 接通期间与 K 关断期间绝对值完全相等，即电感存储能量的速度与释放能量的速度完全相等。此时， （1-5 ）式中i（0）和（ 1-11）式中 iLX 均等于 0。在这种情况下，流过储能电感 L 的电流 iL 为临界连续电流，且滤波输出电压 Uo 等于滤波输入电压 uo 的平均值 Ua。
13、参看图 1-3。（2）当 Ui 2Uo 时，即：滤波输出电压 Uo 小于电源输入电压 Ui 的一半时，或控制开关 K 的占空比小于二分之一时：虽然在 K 接通期间，流过储能电感 L 的电流上升率（绝对值） ，大于，在 K 关断期间，流过储能电感 L 的电流上升率（绝对值） ；但由于（1-5）式中i（0）等于 0，以及 Ton 小于 Toff，此时， （1-11）式中的 iLX 会出现负值，即输出电压反过来要对电感充电，但由于整流二极管 D 的存在，这是不可能的，这表示流过储能电感 L 的电流提前过 0，即有断流。在这种情况下，流过储能电感 L 的电流 iL 不是连续电流，开关电源工作于电流不连
14、续状态，因此，输出电压 Uo 的纹波比较大，且滤波输出电压 Uo 小于滤波输入电压 uo 的平均值 Ua。参看图 1-4。（3）当 Ui 0.5 时，图 1-7 电路中几个关键点的电压和电流波形。图 1-8-a） 、图 1-9-a） 、图 1-10-a）分别为控制开关 K 输出电压 uo 的波形；图 1-8-b） 、图 1-9-b） 、图 1-10-b）分别为储能滤波电容两端电压uc 的波形；图 1-8-c） 、图 1-9-c） 、图 1-10-c）分别为流过储能电感 L 电流 iL 的波形。应该特别注意的是，图 1-8-c） 、图 1-9-c） 、图 1-10-c）中的电流波形按原理应该取负
15、值，但取负值后与前面图 1-5 与图 1-6 对比反而觉得不好对比和分析，因此，当进行具体计算时，一定要注意电流和电压的方向。在开关接通 Ton 期间，控制开关 K 接通，电源 Ui 开始对储能电感 L 供电，在此期间储能电感 L 两端的电压 eL 为：对（1-19）式进行积分得：式中 iL 为流过储能电感 L 电流的瞬时值，t 为时间变量；i(0)为的初始电流，即：控制开关 K 接通瞬间之前，流过储能电感 L 中的电流。当开关电源工作于临界连续电流状态时，i(0) = 0 ，由此可以求得流过储能电感 L 的最大电流为：在开关关断 Toff 期间，控制开关 K 关断，储能电感 L 把电流 iL
16、m 转化成反电动势，通过整流二极管 D 继续向负载 R 提供能量，在此期间储能电感 L 两端的电压 eL 为：式中Uo 前的负号，表示 K 关断期间电感产生电动势的方向与 K 接通期间电感产生电动势的方向正好相反。对（ 1-22）式进行积分得：式中 i（Ton+）为控制开关 K 从 Ton 转换到 Toff 的瞬间之前流过电感的电流，i （Ton+）也可以写为 i（Toff- ） ，即：控制开关 K 关断或接通瞬间，之前和之后流过电感 L 的电流相等。实际上（1-23）式中的 i（Ton+ ）就是（1-21）式中的 iLm，即：因此， （1-9）式可以改写为：当 t = Toff 时 iL 达到最小值。其最小值为：反转式串联开关电源输出电压一般为负脉冲的幅值。当开关电源工作于临界连续电流状态时，流过储能电感的初始电流 i(0)等于 0（参看图 1-8-a） ） ，即：（1-26 ）式中流过储能电感电流的最小值 iLX 等于 0。因此，由（1-21）和（1-26）式，可求得反转式串联开关电源输出电压
