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1、中北大学 2015届毕业设计说明书第 0 页 共 30 页1 引言现在，能源的枯竭和环境的污染正困扰着汽车工业的发展前景。汽车发动机的配气相位对其动力性、经济性以及排气污染都有重要的影响，对于普通汽车发动机，发动机转速改变将会引起气流的速度和进排气门早开迟闭的绝对时间的变化，因为凸轮轴驱动发动机驱动气门，进气门、排气门的早开角、迟闭角保持不变，这将导致发动机只能在一个转速范围内保持配气机构的最佳相位，而在发动机处于极低转速或者极高转速时，其配气相位处于不太合适的位置。发动机低速运转时，会由于气门叠开角大于理想值，导致废气带走部分新鲜混合气，从而油耗和排污将增加；高速运转时，因为气门叠开角比理想
2、值小，进气量不足，发动机的最大功率将会被限制。为了保护环境，人类的可持续发展，低能源和低能耗将是汽车发展的方向，这对发动机在保证良好动力性的同时，又要使燃油的消耗量降低提出了要求。因此我们需要设计出一套可变气门驱动机构对气门正时、气门开启持续时间及气门升程等参数中的一个或多个随发动机的工况变化进行随时调节，即同时也要改变配气相位角。当位于最佳的配气相位时，发动机能在很短的换气时间内充入最多的新鲜空气（可燃混合气），排气阻力也会减小，废气残留量也会最少，从而使燃油经济性提高，扭矩和功率特性将会变高，汽车怠速稳定性也会变高，尾气排放降低。配气相位是指发动机的进气门和排气门的开启开始与关闭终止的时刻
3、，一般用曲轴转角来表示。发动机运行时的转速很高，对于四冲程发动机来说，一个工作行程仅需千分之几秒，这么短暂的时间往往会导致发动机进气不充足，排气不干净，从而使功率下降。为了解决这个难题，设计师想出了一个办法：采用进，排气门的开启时间变长，气体的进出容量增大来改善进，排气门的工作状态，从而使发动机的性能提高。中北大学 2015届毕业设计说明书第 1 页 共 30 页图 1.配气相位图从上图配气相位图上我们可以看到活塞从上止点移到下正点的进气过程中（绿色），进气门会提前开启（）和延迟关闭（）。当发动机作功完毕，活塞从下止点移到上止点的排气过程中（桔色），排气门会提前开启（）和延迟关闭（）。显而易见
4、，使气门开启时间延长的做法，将会使一个进气门和排气门同时开启，这种情况配气相位上称为“重叠阶段”，可能会导致废气倒流。尤其是在在发动机的转速低于 1000 转以下的怠速时候最明显（怠速工作下的“重叠阶段”时间是中等速度工作条件下的 7 倍）。很容易造成怠速工作不畅顺，振动过大，功率下降等问题。特别是有的采用四气门的发动机，由于“帘区”值过大，“重叠阶段”更容易造成怠速运转不畅顺的现象。为了解决这个问题，工程师就以“变”对“变”，提出了“可变式”的气门驱动机构。本次我在查阅资料的基础上设计了这样一套驱动系统，来对气门正时和气门升程，气门开启速度进行灵活控制。中北大学 2015届毕业设计说明书第
5、2 页 共 30 页2 可变气门正时控制机构的设计2.1气门正时技术汽车发动机的配气相位对其动力性、经济性以及排气污染都有重要的影响，对于普通汽车发动机，发动机转速改变将会引起气流的速度和进排气门早开迟闭的绝对时间的变化，因为凸轮轴驱动发动机驱动气门，进气门、排气门的早开角、迟闭角保持不变，这将导致发动机只能在一个转速范围内保持配气机构的最佳相位，而在发动机处于极低转速或者极高转速时，其配气相位处于不太合适的位置。发动机低速运转时，会由于气门叠开角大于理想值，导致废气带走部分新鲜混合气，从而油耗和排污将增加；高速运转时，因为气门叠开角比理想值小，进气量不足，发动机的最大功率将会被限制。为了改变
6、这种现状，工程师们提出了可变气门正时技术。最近这些年，发动机可变气门正时技术(VVT, Variable Valve Timing)作为新技术中的一种被逐渐应用于汽车发动机上，发动机采用可变气门正时技术可以提高进气充量，增加充量系数增加，使发动机的扭矩和功率进一步提高。2.2气门正时控制机构该机构中，发动机进气凸轮的相位是可以变化的。图 2 所示为气门正时机构的简图图 2.1 气门正时机构简图发动机曲轴的旋转通过正时带和正时带轮传到进排气凸轮轴。如图所示，本机构采用变频电机代替实际发动机驱动配气机构。在无凸轮发动机中，由于气门运动直接受电磁驱动机构控制，气门的运动性能受到气体燃烧的影响。在气门
7、-凸轮式发动机中，为中北大学 2015届毕业设计说明书第 3 页 共 30 页了防止弹簧反跳和飞脱，气门弹簧需设定一合适的初始压缩量( )，则弹簧恢复力0x，其中 k 为气门弹簧刚度， x 为凸轮运动时弹簧位移。弹簧力必须大于气)0xkF门的惯性力，这主要取决于安全系数。因为发动机燃烧的影响被考虑在了安全系数之内，可以忽略不记，这就意味着在传统发动机中气门的运动规律只取决于凸轮轮廓。所以，用电机代替发动机来校核控制性能是可行的。本系统中，正时带轮的内部是行星齿轮机构，并且通过该机构将正时带轮的转动传递到凸轮轴。因为太阳轮的一根轴与控制电机通过蜗轮传动机构相连，控制电机可以转动太阳轮，而由凸轮传
8、向控制电机的力矩则被涡轮锁止。控制电机安装在发动机机体上，由于控制电机可以改变凸轮的转动角度，从而进排气门的相位得到控制。紧凑的机构对于发动机而言是理想的。本文论述了一种结构紧凑且包含前文所述行星齿轮机构的气门正时控制机构，如图 3 所示。在带轮内部，两个行星齿轮与带轮的内齿相啮合，两行星齿轮的轴与一根有轴（图 3 所示输出轴）的连杆连接在一起，且该输出轴与凸轮轴相连。正时带轮的旋转按照一定的传动比传到凸轮轴。行星齿轮的内部与一个连接有涡轮的太阳轮啮合，涡轮与蜗杆（图 3 所示输入轴）相啮合，控制电机安装在台架（实际运用时为发动机）上并与蜗杆相连。因此，当控制电机转动时，旋转运动通过涡轮传到太
9、阳轮，进排气门的相位就会改变。在该机构中，如果控制电机不转动，涡轮蜗杆机构就会将太阳轮锁止，因而曲轴的转动就会直接传到凸轮轴。当需要改变配气相位时，驱动电机就可以控制气门正时了。图 2.2 行星齿轮式带轮机构通过查阅资料以及课本，给出了如下表一的数据。表 1 列出了行星齿轮的尺寸参数， 表示太阳轮 A 的齿数， 指行星轮 B 的齿数， 指内齿轮 C 的齿数。当太阳aZbZcZ中北大学 2015届毕业设计说明书第 4 页 共 30 页轮固定时，内齿轮与连杆之间的传动比是 。即，正时带轮每转8.0)1/(1caZi动一圈，凸轮轴随之转动 0.8 圈。发动机内凸轮轴与曲轴的转速比应该是 1/2，而驱
10、动电机的带轮齿数为 30。由于本系统拥有紧凑的齿轮减速机构，较之传统的发动机，其尺寸要小。表 1 行星齿轮机构尺寸太阳轮 A， aZ行星轮 B, bZ内齿轮 C, cZ带轮齿轮型式常规 常规 常规 XL 型模数1 1 1 压力角（ ）020 20 20 齿数16 24 64 48节圆直径（mm） 16 24 64 77.62当内齿轮固定时，太阳轮与连杆之间的传动比： 。紧凑型5/1)/(12acZi的电机对发动机是有益的，并且行星齿轮的运动需由控制电机来锁止。考虑到这一情况以及控制运行速度的需要，涡杆与蜗轮的齿数比被设定为 1/30。因此，当与太阳轮相连的控制轴转动 150 转时，凸轮轴只转动
11、一周。中北大学 2015届毕业设计说明书第 5 页 共 30 页3 可变气门升程机构设计3.1可变气门升程技术可变气门升程另一种说法，即 VVT 技术。普通的的汽油发动机的气门升程是不可变的。即凸轮轴的凸轮型线只有一种。这就使该升程不可能使发动机在高速范围和低速范围都获得良好响应。普通汽油发动机的气门升程凸轮型线设计是对发动机在全工况下的平衡性选择。其结果是发动机既获得不了最佳的高速效率，也得不到最佳的低速扭矩，但可以得到全工况下最平衡的性能。VVT 的采用，让发动机的气门升程在高速区和低速区都能得了满足，从而发动机高速功率和低速扭矩也得到了改善。3.2.可变气门升程机构如图 3.1，图 3.
12、2 所示为可变气门升程的原理图，同传统的凸轮连杆控制结构不同，虽也是样采用凸轮轴和摇臂等元件，但凸轮与摇臂的数目及控制方法和传统发动机相比有很大不同。除了基本的 2 个气门的一对凸轮和和一对摇臂外，该系统增加了一个较高的中间凸轮及相图 3.1 凸轮轮廓 图 3.2 可变气门升程机构应的摇臂，液压控制移动的小活塞装在摇臂内部。发动机以较低速度运行时，小活塞处于不动，此时 3 个摇臂分离，左右 2 个凸轮分别推动与之相应的摇臂，来控制 2 个进气门的开闭，此时的气门升程较小。由于中间摇臂已与左右两臂分离，因此这两个中北大学 2015届毕业设计说明书第 6 页 共 30 页臂不受它的控制，所以气门的
13、开闭状态不会受其影响。但当发动机的转速比较大时，发动机电脑会指挥电磁阀启动液压系统，推动摇臂内的小活塞，使 3 个摇臂形成一个整体体，这样左右两边凸轮处于轮空状态，整个由中间凸轮带动。因为中间凸轮比左右凸轮高，升程大，所以进气门开启时间延长，升程也随之增大。当发动机转速比较小于设定值时，摇臂内的液压会降低，电脑控制活回位弹簧作用在活塞上，活塞回到原位，3 个摇臂分开。发动机电脑控制整个机构，转速、进气压力、车速及冷却液温度等信息传到电脑并由电脑进行处理，输出对应的信号，由电磁阀调节摇臂活塞液压系统，从而使发动机在不同的转速工况下由不同的凸轮控制，改变进气门的开度和时间，来控制气门升程的大小。3
14、.2.1凸轮的设计1、设计凸轮时应该有如下几点要求：1) 配气相位要合适。它能顾及到发动机功率、扭矩、转速、燃油消耗量、怠速和启动等各方面的性能要求。2) 时间面积值应尽可能大些，这样发动机会具有良好的充气性能。3) 应该有连续变化的加速度，并且加速度不宜太大。4) 具有恰当的气门落座速度，以免气门和气门座的过度磨损和损坏。5) 应使配气机构在所有工作转速范围内都在平稳工作，不产生脱离现象和过大的振动。6) 工作时噪声较小。7) 应使气门弹簧产生共振的倾向达到最小程度。8) 应使配气机构各传动零件受力和磨损较小，工作可靠，使用期长。2.凸轮的选材凸轮轴各部分工作条件不同，因此所要求的材料机械性
15、能也不尽相同。例如凸轮工作时与挺住接触，受到挤压和磨损，要求耐疲劳耐磨损并能与挺住材料匹配。对于整体凸轮轴材料料根据凸轮的要求来选择。凸轮轴的材料科选用 45、45Mn 等中碳钢或 20、20Mn 等低碳钢。对于强化内燃机一般用 18CrMnTi、20Cr、22CrMnMo 等低碳合金钢或 50Mn 中碳钢制造。对于中碳钢凸中北大学 2015届毕业设计说明书第 7 页 共 30 页轮工作表面要进行中频淬火，低碳合金钢应进行表面渗碳淬火，使表面硬度达到HRC5263。为了保证凸轮轴本身有一定的韧性，其表面及中心硬度不大于 HRC3040。当凸轮轴用钢制造时，挺住工作面乳痈冷激硬化合金铸铁制造，则
16、匹配工作性能较好。本设计中选用冷激铸铁3.凸轮的主要参数凸轮的主要参数有凸轮作用角 、挺住最大升程 、基圆半径 、气门间隙，ctmaxh0r挺住滚子直径 D0。1.凸轮作用角 c凸轮作用角指凸轮工作段所占凸轮基圆圆周角，它是由配气正时要求决定的，可根据热计算初选决定通常配气正时是用曲轴转角表示的；应换算成凸轮作用角 。由于c四冲程内燃机的凸轮转速时曲轴的一半，故： ）（ dac1802进（排）气门提前开启角（曲轴转角）；a进（排）气门迟后关闭角（曲轴转角）。d查表可得进气提前角 26进气滞后角 55排气提前角 66排气滞后角 152.挺住最大升程 tmaxh挺住升程 与气门升程 之间存在摇臂比 的比例关系。气门升程增大使气门通流t vi截面面积增加。如前所述，当气门通流截面的面积等于气道喉口截面面积时，气门通流截面对气流影响较小。因此，此时的气门通流截面面积为最大值，其对应的气门
