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1、 压铸工艺及压铸模具设计要点 摘要：压铸机、模具与合金三者，以压铸件为本，压铸工艺贯穿其中，有机地将它们整合为一个有效的系统，使压铸机与模具得到良好的匹配，起到优化压铸件结构，优选压铸机、优化压铸模设计、提高工艺工作点的灵活性的作用，从而为压铸生产提供可靠保证。所以，压铸工艺寓于模具中之说，内涵之深不言而喻。关键词：压铸机；模具；压铸工艺；模具设计The Main Points of Die Casting Process andDie Casting Die DesignPAN Xian-Zeng, LIU Xing-fuAbstract: The die casting machine,
2、die and alloy, the three on the basis of die castings, running through with the die casting process forms organically a whole and an effective system. Making the machines well to mate with dies, optimization of die casting construction, optimization of selecting die casting machine, optimization of
3、die design and improving the flexibility of die casting process conveys in the die, this has a profound intension.Key words: die casting machine; die; die casting process; die design1 压铸机模具合金系统压铸机、模具和合金这三个因素，在压铸件生产过程中，它们构成了一个系统，即压铸机-模具合金系统，它是以压铸件为本，工艺贯穿其中，赋予系统活力与效率，而模具则是工艺进入系统的平台。压铸机、模具与合金三者关系形象地表示如
4、图1所示。压铸机-模具-合金系统主要表现为： (1) 内浇口的位置影响充填金属熔体的流动方向及状态，和充填型腔的质量，对模具结构和工艺产生决定性影响，这是关键所在。 (2) 选定最佳充型时间，这是非常重要的一步，影响到充型时的金属熔体的体积流量(Q)，也就是充型功率，并据此计算内浇口尺寸。 (3) 选择排气、溢流的位置和尺寸，除正常的排气、排污和温度平衡外，还可减少冲击压力，避免金属飞溅和产生毛刺。(4) 加热与冷却，平衡模具温度，保持工作温度。2 压铸工艺与模具设计的关键技术 压铸时内浇口的位置影响压铸件的结构设计、质量和压铸模具设计，通过查询资料可得到正确设置内浇口位置的提示。由于铸件结构
5、的多样性，要选择内浇口的正确位置是很困难的，但也有一些基本要求，如普遍认为设置内浇口要使充型时的金属射流尽可能地以自由射流在型腔中流过较长距离，也就是正确的内浇口位置、形状、尺寸(流向角)配合压铸参数可获得金属射流沿型壁不断有序扩展、转向，并连续不断地扩展至尽头。型腔的大部分(即主干型腔)由射流充填完成，只有一小部分型腔(即非主干型腔)由金属熔体支流补充完成或由金属熔体股流相碰撞完成充填，并通过排溢系统排除残余。图2为内浇位置与主干型腔示意图1”。同一个压铸件选择不同的内浇口位置和流向角，可以得到不同的主干型腔、非主干型腔和各自占有的面积百分数，图2中的壳体压铸时，由于内浇口的位置不同，得出不
6、同的主干型腔和非主干型腔。图2a内浇口垂直于一侧壁，由于零件顶部的长方孔把两侧壁分开，结果是只有一侧为主干型腔；要充填另一侧壁，必须经浇道两端连接处，最后两股液流汇聚完成填充，这一部分就是非主干型腔。因主干型腔所占面积百分比不高，因此会产生大量废品，如图2a1。在图2b中，内浇口位置不作改变，只是把顶部长方孔用等壁厚的工艺筋连接起来，这样充填时金属熔体转向，沿筋板充填另一侧壁，使两侧壁都成了主干型腔，增大了主干型腔所占百分比，铸件质量也大幅度提高，如图2b1。在图2c中，零件与图2a相同，顶部方孔不加工艺筋，但将内浇口设置在零件一端，这样金属熔体从两侧壁同时进行充填，从而扩大了主干型腔百分比，
7、保证了质量，提高了合格率。这是同一零件三种内浇口设置方案，证明内浇口位置的关键性。 虽然计算机技术有助于选定内浇口位置，但计算机技术仅是一种方法，而内浇口位置设计仍不失为一项关键技术。3 压铸工艺要点3.1 pQ2图和压铸机的泵功率3.1.1 金属压力、速度和流量之间的关系在原理上压铸机是一台液态金属泵，它在压力下将金属熔体输送到压铸模型腔内。泵的特性是输送功率(体积流量)，是压力的函数，这方面早在70年代，首先由澳大亚CSIRO做出有价值的开发工作，用pQ2图建立了一个有用的工具，根据铸件亦即模具的要求，决定机器的调整值，本来是用于热室压铸机的锌合金压铸件上，但很快就扩展到冷室机上。在原则上
8、，现在从流体力学原理所熟知的压力与体积流量的关系，转移到压铸机的实际应用。根据伯努力方程，按照似稳流，金属流动速度为： (1)式中：为流速，m/s；p为流动压力，N/m3（1 bas=105 N/m2=0.1 MPa）；为液态金属密度，kg/m3。由式（1）可得到 （2）压铸机压射单元有两个液压系统：一个是压射蓄能器-压射驱动缸构成的液压系统；另一个是跟着这个系统随动的冲头-压室-喷嘴（热室机）-直浇道-横浇道-内浇口组成的金属液压系统（metal-hydraulic system, metallhydraulisches System）。对于金属液压系统，内浇口速度是a，则式（2）变为：（3
9、）金属压力愈高，在喷嘴及内浇口处的金属熔体的流动速度也愈快，但也必须考虑克服由于流动截面变化、方向改变和型壁粗糙度存在而产生的流动阻力，用阻力系数来表示这些阻力之和。因此，金属压力可写成下式：（4）如果已知无量钢系数，就可以计算出一定内浇口速度所需的金属压力，根据压铸合金和铸件要求，内浇口速度有一经验值，应该遵守，见表12，因此需要压铸机提供相应的速度。表1 内浇口速度的选取Table 1 Choice of velocity at ingate项目A1MgCuZna(m.s-1)25-6040-9030-4530-50低值用于相对厚的铸件，高值用于相对薄的铸件，一般镁合金铸件的内浇口速度比铝
10、的高25%，真空压铸时的内浇口速度为15-30m/s。金属熔体的体积流量Q是速度a和出流面积Sa的乘积，出流面积是指浇注装置的喷嘴面积或压铸模的内浇口面积，其关系为Q=aSa （5）式中：Sa为出流面积，m2。将式（5）代入式（4）得到：（6）公式（6）指出了金属压力和金属流量的关系；充型时，如果体积流量Q不足或液流速度a达不到要求，就必须提高金属压力，p升高，Q、a就会升高，即可达到充型要求。提高压力可通过提高压射阀前蓄能器压力，也可通过调节压射系统压力调节阀（即节流阀）的开度实现。由式（6）可知，在金属密度、出流面积Sa一定时，所需金属压力p与体积流量Q的平方成正比。为了描绘压力是体积流量
11、的函数，在纵座标上p采用线性分度，Q在横座标上采用平方分度，从座标原点引出一条直线，表示相应的阻力系数，并代表了相应出流面积Sa时的压力的体积流量的关系，这是通常在pQ2图中的阻力线或模具线（DL），见图32。在理想状态下，无流动阻力，则=1，阻力线对横座标比较平坦即夹角小，阻力愈大，值越小，阻力线对横座越徒，夹角也愈大，见图42。3.1.2 压铸机的泵功率和机器特性线（pQ2图）一台已知压铸机它可供使用的金属压力是多高？对此存在两个简单的极限条件：（1） 如果活塞（冲头）速度为零（活塞停止），也就是充型结束时，能达到的最大金属压力（不接通增压器）；（2）如果压室中无金属压射时（所谓空压射）冲
12、头所能达到最高的速度，此时可得到最大体积流量，金属压力等于零。两个极根条件是可确实的，参照图52压铸机的压射装置示意图和下面的公式（7）式中：p1为压射（驱动）缸中的压力，bar；ps为蓄能器压力，bar；0为活塞速度，m/s； ot max为最大活塞速度（空压射速度），m/s。由图5和式（7）可以看出：如果0=0（活塞停止），则p0=ps，就是说压射后在压射缸中建立起全蓄能器压力；如果相反，0= ot max（空压射速度），则p1=0，也就是压射活塞上 无压力。如果蓄能器压力和压射活塞面积已知，可以计算静金属压力pstat，它是压射终了冲头施加在金属上的压力。（8）式中：pstar为静金属压
13、力，bar；pa为蓄能器压力，bar；A1为压射（驱动）活塞面积，m2；A0为冲头面积。第二个极限条件（最大体积流量）可由空压射时活塞速度求得，见公式（9）。活塞速度和随动的冲头速度可由测量速度的传感哭（常用位置传感器）测得，见图63。（9）式中：Qmax为空射时最大体积流量，m3/s； ot max为最大活塞（冲头）空压射速度，m/s；A0为冲头面积，m2。把两个最大值pstat和Qmaxt在pQ2图的座标中用一直线相连，就得到所谓的机器特性线（ML），见图72；适于相应的压射活塞、冲头面积，及测量时所选调的蓄能器压力和压射阀开度。此特性线确定了为得到所需金属体积流量，可提供的金属压力。为了
14、检验，在充型阶段测量压力和活塞（冲头）速度以及充型时间，冲头速度乘以冲头面积求得体积流量Q，Q在充型阶段用所测得的金属压力（即所描绘的压力曲线）也可读取。体积流量Q也可由铸件体积和充型时间之商（或由铸件重量除以金属熔体密度和充型时间之积）求得，这个与p和Q有关的工作点必须位于机器特性线上，机器特性线也可在不知道Qmax时，从pstat经过用金属压射时的工作点连接直线，并延长至横座标，其交点就是Qmax。工作点也是阻力线与机器特性线的交点，流动阻力愈大，工作点的位置愈高，金属压力也愈高，相应的体积流量就愈小，随着内浇口截面积变小，增加了流动阻力，阻力线走势更陡，因为对同等锁模力的机器，存在明显的
15、压射功率的区别，对相同的压铸模也产生泵功率（也就是可供的体积流量）相应的区别（见图82）。相同锁模力的机器有很不同的泵功率，随着锁模力升高，泵功率不一定要跟着同样增大，锁模力对已知铸件投影面积是否足够，机器是否够大，必须检验，可藉助于pQ2图使已知的机器所能提供的需要的金属输达能力得到保证。因为压铸机特性上的工作点位置是通过机器的输出特性和已知的流动阻力确定的，为了创造生产铸件的最佳压铸条件，对此应进行优化，这种优化是基于提供冲头最大的压射功率。如G. L. Wilson所指，要满足用金属压铸的压射功率最大，则体积流量是：（10）也就是：（11）从这一点出发的机器特性与纵座相交于静压pstat。机器特性线上工作点，已知Q值，相对应金属压力p约为金属静压的2/3；如果选择式（10）（11）的条件，如图9所示2， 则（12）这是对已知铸件所需流量Q优化的原则，如何才能使机器特性与铸件所需相匹配，以此有三种可能：可选调的压射阀、可调的蓄能器压力、选择相配的冲头直径。表2是这三种调节对机器特性线的影响。在pQ2图中机
