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1、 目 录1 工程概况 .12 设计依据 .13 基本设计参数 .14 箱梁挂篮悬浇设计荷载及组合 .24.1 悬浇挂篮结构 .24.2 荷载计算 .24.3 荷载组合 .45 挂篮计算 .45.1 1块计算 .45.2 4块计算 .66.3 挂篮构件受力验算 .96 挂篮行走计算 .126.1 工况计算 .126.2 行走时挂篮构件受力验算 .157 连接结构验算 .167.1 主桁杆件端部强度的计算 .167.1.1 局部挤压强度的计算 .167.1.2 拉伸强度的计算 .177.1.3 剪切强度的计算 .177.1.4 销子强度的计算 .177.2 节点板强度的计算 .177.2.1 剪切
2、强度的计算 .178.2.2 顶口抗压强度的计算 .188 计算结果分析 .189 挂篮荷载试验 .18 挂篮设计计算书 第 1 页挂篮设计计算书1 工程概况根据图纸要求该挂篮能满足铁路 80m 连续梁的浇筑要求，为此在设计主承重结构中，其构造尺寸和受力性能满足 80m 的悬浇要求。2 设计依据1、现浇预应力混凝土连续梁施工图；2、 公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000；3、 钢结构设计规范GBJ17-88；4、 路桥施工计算手册 ；5、 桥梁工程 、 结构力学 、 材料力学 ；6、 机械设计手册 ；3 基本设计参数(1)贵广铁路（48.65+2 80+44.85）挂篮悬浇箱梁为变高度预
3、应力混凝土箱梁，箱梁宽度沿桥轴线为等截面，箱梁自重根据设计混凝土方量计算。混凝土自重：G砼 =26kN/m3；弹性模量：E 钢 =2.1105MPa；(2)材料允许应力：根据我国行业标准，对于 Q235 材料， 85MPa ，140MPa；对于临时结构（挂篮次要部位） （包括模板、连接系、模板滑梁） ，容许应力可提高 30%，材料容许应力 851.3=110MPaMPa，1401.3=182MPa 。(3)挂篮系统设计计算采用计算机电算和手算相结合的方式，电算程序采用美国CSI 公司的 Sap2000 V10 专业结构设计软件。计算中考虑到各种系数如下：考虑箱梁混凝土浇注时膨胀等的超载系数：1
4、.05；新浇混凝土等自重系数：1.1；挂篮空载行走时冲击系数：1.3；施工人员及机具荷载系数：1.0；倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数：1.0振捣混凝土时产生的竖向荷载分项系数：1.0；浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。(4)施工阶段抗风设计的基本风速取 V10=13.8m/s（六级风速） ，挂篮结构设计按 挂篮设计计算书 第 2 页该值进行计算。(5)施工期间，在浇筑箱梁混凝土前，注意气象情况预报，应避开在超出设计条件的气象情况下进行施工。4 箱梁挂篮悬浇设计荷载及组合4.1 悬浇挂篮结构挂篮为菱形挂篮，主桁杆件由 232b 槽钢组成，槽钢两侧各贴一块钢板形成箱形截面杆件，各
5、杆之间通过节点板及材质 45#钢的销子连接。前上横梁由 2I45a 型钢组成，后锚梁由 2I40a 型钢组成，底篮前后托梁由 240a 普通热轧槽钢组成，底篮纵梁为 I32a。模板重量和浇筑混凝土阶段混凝土的重量由挂篮前吊杆和后吊杆承担。前、后吊杆均采用 32mm 精轧螺纹钢筋，通过上部分配梁将底篮悬吊。浇注混凝土时，为了平衡前吊点产生的倾覆力矩，通过一组穿过箱梁顶板的锚筋锚固。挂篮移动时由反扣在工字钢轨道上的行走小车来平衡倾覆力矩，底模后吊由挂篮顶端中部移篮横梁两端悬吊的钢丝绳及手动葫芦承担。挂篮共重 50.91t，箱梁最重节段为 1#节段，重量为 139.123t（长 2.7m） ；挂篮质
6、量与箱梁块段重之比（挂篮工作系数）：50.91/139.123=0.36。4.2 荷载计算(1)箱梁恒载预应力钢筋混凝土自重每方按 26kN 计算。梁高及底板厚按二次抛物线变化。最重节段为 1#块，长 2.7m，重量为 139.123t，最长节段为 4#节段，长 3.5m，重134.013t。(2)人员、施工机具设备及材料堆载等施工荷载按 1.0kPa 控制设计，按标准断面计算。刚度计算时不计。模板面板及加劲肋计算时取 2.5kPa。(3)振捣混凝土时产生的水平荷载倾倒混凝土时产生的冲击荷载取 1. 0kPa 控制设计。刚度计算时不计。(4) 倾倒混凝土时产生的竖向荷载振捣混凝土时产生的荷载取 2.0kPa 控制设计。仅作为水平荷载在分析侧模强度时作用于侧模。(5)混凝土偏载箱梁两侧腹板浇注的混凝土最大偏差取腹板重量的 20%控制验算。 挂篮设计计算书 第 3 页(7)风荷载根据公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004 计算风荷载标准值： 2013.7518240.91
