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1、 青岛温泉建设集团有限公司施工方案0即墨市解家营村庄改造项目安置区工程大体积混凝土施工方案批 准： 审 核： 编 制： 青岛温泉建设集团有限公司二 0 一一年七月 青岛温泉建设集团有限公司施工方案1目 次一、工程概况2二、大体积混凝土概述3三、混凝土温度控制概述8四、地下室工程裂缝控制概述11五、混凝土浇筑的前期准备工作13六、混凝土的浇筑流程14七、混凝土泵送19八、安全生产控制措施21 青岛温泉建设集团有限公司施工方案2一、工程概况由青岛温泉建设集团有限公司承建的即墨市解家营改造项目安置区工程1#、3#、5#、7#、8#楼及人防工程，总建筑面积 7 万余，其中人防工程 1 万余。本工程主楼
2、筏板厚度为为 400mm，车库抗水板厚度为 400mm、900mm，设计的混凝土强度等级为 C35P8、C30P8 抗渗混凝土。根据后浇带划分施工段，整个车库地板分段浇筑。 青岛温泉建设集团有限公司施工方案3二、大体积混凝土概述2.1、 大体积混凝土主要的特点是体积较大，一般实体最小尺寸大于或等于1m。由于其体积大，表面小，水泥水化热释放比较集中，内部温升比较快，当混凝土内外温差较大时，会使混凝土 产生温度裂缝，影响 结 构安全和正常使用，所以必 须从根本上分析它解决它，来保证施工的质量。目前施工中相对比较准确的方法是通过计算水泥水化热所引起的混凝土的温升值与环境温度的差值大小来判别，一般来说
3、，当其差值小于 25时，其所产生的温度应力将会小于混凝土本身的抗拉 强度，不会造成混凝土的开裂，当差值 大于 25时，其所产生的温度 应力有可能大于混凝土本身的抗拉强度，造成混凝土的开裂。2.2、混凝土温度分析计算C35 混凝土采用 P.042.5R 普通硅酸盐水泥，其配合比为，水：水泥：砂：石子：外加剂：粉煤灰：矿渣：膨胀剂（单位 kg）=185：288：758：926：10.4：41：77：45（每立方米混凝土质量比）。砂、石含水率分别为 3、0，混凝土容量为 2330.4kg/m（按最终配合比再作调整）。2011 年 6 月 25 日各种材料的温度及环境气温：水 19，砂、石子 20，水
4、泥18,其他材料为 18，环 境气温 25。 青岛温泉建设集团有限公司施工方案4（1）混凝土拌合温度计算：公司 T0=TimiCi/miCi 可装换为：T0=0.9（mcTcmsTsmgTg）4.2Tw(mwPsmsPgmg)C1（ PsmsTsPgmgTg）C2(PsmsPgmg)4.2mw0.9（mcmsmg ）试中：T0 为混凝土拌合温度mw、mc、ms、mg水、水泥、砂、石子单位用量（kg）Tw、Tc、Ts、Tg水、水泥、砂、石子的温度（ ）Ps、Pg砂、石含水率（）C1、C2水的比 热容（KJ/KgK）及熔解热（KJ/Kg）当骨料温度0时，C1=4.2， C2=0；反之 C1=2.1
5、，C2=335本工程的混凝土拌合温度为：T0=0.90(288187582092620) 4.213（185 7583）4.23 758164.21850.9（288758926 ）=17.8（2）混凝土出机温度计算：按公式 T1=T00.16（T0Ti）试中：T1混凝土出机温度（）T0混凝土拌合温度（）Ti混凝土拌合棚内温度（）T1=17.80.16（17.820）=18.15（3）混凝土浇筑温度计算：按公式 TJ=T1（n0.032n）（T1TQ）试中：TJ混凝土浇筑温度（）T1混凝土出机温度（）TQ混凝土运送、 浇筑时环境气温（）n混凝土自开始运输至 浇筑完成时间（h）n混凝土运转次数温
6、度 损失系数实际施工过程中，n 取 1/3，n 取 3， 取 0.04 青岛温泉建设集团有限公司施工方案5TJ=18.15（0.041/30.0323）(18.15 20)=18.35 （低于 30）（4）混凝土的绝热温升计算：Th= （mckF）Q/c试中：mc每立方米混凝土中的水泥用量（kg/m）F混凝土活性 掺合料用量（ kg/m）K掺合料折减系数。粉煤灰取 0.250.30Q每公斤水泥的累积最终热量（KJ/kg）查建筑施工手册取 28 天硅酸盐水泥 375（KJ/kg）C混凝土的比热容取 0.97（KJ/kgk）混凝土的质量密度（kg/m）Th=(288410.3)375/（0.972
7、330.4）=49.81 （5）混凝土内部实际温度计算：Tm=TJTh试中：TJ混凝土浇筑温度（）Th混凝土最终绝热温升温降系数查建筑施工手册，按混凝土浇筑厚度 1.4m，电梯井四周局部 3.8m。因为整体浇筑，散热面积小，系数稍作调整，则：3 取 0.84，6 取 0.83，9 取 0.82，21取 0.47。本工程内部实际温度：Tm（3）=18.350.8449.81=60.19Tm（6）=18.350.8349.81=59.69 Tm（9）=18.350.8249.81=59.19 Tm（21）=18.350.4749.81=41.76 （6）混凝土表面温度计算：Tb（ ）=Tq4h（H
8、h）T()/H试中：Tb（）龄期 时混凝土表面温度（）Tq龄期 时的大气温度（ ）H混凝土结构的计算厚度（m） 青岛温泉建设集团有限公司施工方案6按公式 H=h2h计算,h混凝土结构的实际厚度（m ）h混凝土 结构的虚厚度（m）h=K/k计算折减系统 K 取 0.666混凝土导热系数取 2.33W/ mK模板及保温 层传热系数（ W/ m2K）: 值按公式=1/（i/i1/g ）计算i模板及各种保温材料厚度（m）i模板及各种保温材料的 导热系数（W/ mK）g空气层传热 系数可取 23W/m2KT()龄期 时，混凝土中心温度与外界气温之差（ ）T()= Tm()Tq设计保护层厚度 0.05m，
9、混凝土灌注高度 为 2.4m则：=1/(0.01/0.141/23)=8.7h=K/=0.6662.33/8.7=0.18H=h2h=2.420.18=2.76(m)若 Tq 去 15T()计算得T(3)=60.1915=45.19T(6)=59.6915=44.69T(9)=59.1915=44.19T(21)=41.7615=26.76则：Tb（3）=1040.18 （2.760.18）45.19/2.76=21Tb（6）=1040.18 （2.760.18）44.69/2.76=20.9Tb（9）=1040.18 （2.760.18）44.19/2.76=20.7Tb（12）=1040.
10、18 （2.760.18）26.76/2.76=16.5 青岛温泉建设集团有限公司施工方案73、混凝土内部与混凝土表面温差计算T()s= Tm() - Tb()本工程实例中：T(3)s=60.1921=39.19 T(6)s=59.6920.9=38.79T(9)s=59.1920.7=38.49T(21)s=26.7616.5=10.26通过计算得出混凝土内外温差 3 到 9 天之内都高于 25 度，应进行必要的措施。可在混凝土内部预埋冷却水管，采用循环水降低地下室底板温度。内部设置降温循环水管。严格控制拆模时间降低内外温差降温速率，控制降温速率在 2.0/d 以内，延长养护时间等措施。管道
11、具体敷设方法如下：本工程共设两组降温排管。循环水管采用内径 32mm 的镀锌钢管，壁厚不小于3mm，水平排拒 1m。钢管接头采用丝接，阀门采用法兰连接。与支架的固定为滑动时只能沿长度方向滑动，其余方向不可动。每 组循环水管进水设置的阀门是用于调节循环水量的，启动循环水泵后须不断与测温联系，获取砼中心温度。在 砼升温阶段要控制进水与砼中心温度的温差不大于 30，如果温差过大，可能造成循环水管周围砼与温度场中心的过大温差梯度，形成另一个内部裂缝区。具体方法可在砼浇筑前一天启动循环，使循环水接近环境温度，减小循 环水与入模砼的温差，当 砼开始升温时，用混入自来水的方法降低循环水温。 详见图 1，图
12、2 青岛温泉建设集团有限公司施工方案8图 1图 2（以 5#楼为例） 青岛温泉建设集团有限公司施工方案9三、混凝土温度控制措施施工中要认真重视混凝土的测温工作，做到心中有数，全面掌握已浇混凝土体的温度变化情况。对浇筑后的混凝土进行测温监控，随时掌握混凝土的温度变化动态，并以此来指导混凝土的养 护工作，使养 护工作更加科学有效，即实行”信息化”施工。这时 大体积混凝土施工所必不可少的手段。 这项 工作必须由专人进行，利用混入凉水和调整水量流速的办法， 满足指令要求。当混凝土升温过峰值后，要 严格控制混凝土的降温速度，第二天开始降温速度控制在 2左右，砼养护 7 天具有一定强度后，降温速度可控制在
13、 2.02.5。砼内外温差降至 25以下时可停止循环。随后及时采用高压注浆方式，将冷凝管内孔封堵严密。布点方案：1、在中心点焦点等代表性位置布点，在能保证全面反映同内部个点温度的情况下尽量减少布点数量。采用简单方法：DN32 镀锌钢管，离地表面 10cm，固定于钢筋上，将温度计置于管内。2、砼浇筑时即开始由专人值班检测。随 时掌握砼温度动态，及 时采取措施，保证梯度降温。浇筑后的混凝土内部测温数据，是知道内部降温、外部蓄 热，以及混凝土内部绝热升温达峰值后，控制混凝土内部降温速率的科学依据。布点如图 3： 青岛温泉建设集团有限公司施工方案10电 梯 井 集 水 坑 电 梯 井集 水 坑AB1CEDF2G图 3900mm 厚筏板钢筋支撑体系：按施工图设计，经计算，被支撑的各种垂直荷载为：上层钢筋网 86kg/降温水管 5 kg/施工荷载 200 kg/：291 kg/同时要考虑砼泵管在砼
