房地产管理启动锅炉房屋面模板高支模排架搭设方案

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1、房地产管理启动锅炉房屋面模板高支模 排架搭设方案 房地产管理启动锅炉房屋面模板高支模 排架搭设方案 目 录 目 录 一、工程概况2 二、方案编制依据3 三、梁的系统计算书3 四、现浇板的系统计算书28 五、安全技术交底 42 六、施工安全42 七、安全文明保证措施43 附件：危险源辨识 专家论证报告 一、工程概况一、工程概况 1、本工程为动力装置启动锅炉房，是一座综合建筑，里面有电气室、锅炉间、堆煤间、 休息室等。 2、该工程综合建筑物总建筑面积为1779m2，二层框架结构，总高度约15m。 3、为确保施工安全，方便施工，主体施工、装饰施工外围搭设双排(脚手架专项方 案） ，内部框架混凝土结构

2、采用钢管扣件满堂搭设的方法。 4、本工程的1轴至5轴和B至D轴为启动锅炉间，建筑面积为33M*25M=825M3，屋面高度为 13.5M，层高为13.5M，5轴至6轴和B至D轴为启动锅炉的堆煤间，建筑面积为25M*9M=225M3， 屋面高度为10M,层高为10.6M,属于高大模板支模，特编此专项方案。 二、方案编制依据 二、方案编制依据 1、 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008） 2、 建筑施工计算手册江正荣著 3、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 4、 混凝土结构设计规范(GB50010-2010) 5、 钢结构设计规范(GB 50017-2003) 6、

3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJl302011） 7、 建筑施工安全检查标准 （JGJ5999） 8、 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ8091） 9、施工图纸 以及相关规范和规定 三、梁的支撑系统计算书（以最大几何尺寸为代表）三、梁的支撑系统计算书（以最大几何尺寸为代表） 梁支撑剖面图梁支撑剖面图 钢管排列图 3.1、参数信息3.1、参数信息 3.1.1.模板构造及支撑参数3.1.1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数(一) 构造参数 梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：1.2m； 楼层高度H：13.5m；结构表面要求：隐藏； 混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑

4、距离：0.5m； 板底承重立杆横向间距lb：1.2m； 立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m； 梁底承重立杆根数：1； 横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8； (二) 支撑参数(二) 支撑参数 梁底采用的支撑钢管类型为：483.2mm； 钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2； 钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2； 3.1.2.荷载参数3.1.2.荷载参数 新浇筑砼自

5、重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3； 梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2； 振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2； 梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2； 3.1.3.梁侧模板参数3.1.3.梁侧模板参数 加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置； (一) 面板参数(一) 面板参数 面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 主楞参数(二) 主楞参数 材料：2根483.2

6、钢管； 间距(mm)：100,300*3； 钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (三) 次楞参数(三) 次楞参数 材料：1根50100矩形木楞； 间距(mm)：500； 木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (四) 加固楞支拉参数(四) 加固楞支拉参数 加固

7、楞采用穿梁螺栓支拉； 螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm； 螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*3； 3.1.4.梁底模板参数3.1.4.梁底模板参数 搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重； (一) 面板参数(一) 面板参数 面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm； 抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2； (二) 第一层支撑梁参数(二) 第一层支撑梁参数 材料：1根50100矩形木楞； 根数：4； 木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2； 抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv

8、：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数(三) 第二层支撑梁参数 材料：1根483.2钢管； 间距：200mm； 钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (四) 第三层支撑梁参数(四) 第三层支撑梁参数 材料：2根483.2钢管； 钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；

9、 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； 3.2、梁侧模板面板的计算3.2、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008） 第 5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.080m。 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1080183/12= 5.249105mm4； W = 1080182/6 = 5.832104mm3； 3.2.1.荷载计算及组合3.2.1.荷载计算及组合 (一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 4k

10、 按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H 其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=28.800 kN/m2 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2； 砼侧压力的

11、有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m； (二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2k 2k Q2k=4kN/m2； (三) 确定采用的荷载组合(三) 确定采用的荷载组合 计算挠度采用标准组合： q=12.9331.08=13.968kN/m； 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=20.781kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)1.08=20.528kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)1.08=20.781kN/m； 3.2

12、.2.面板抗弯强度计算3.2.2.面板抗弯强度计算 M/W f 其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =5.832104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=6.494105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=20.781kN/m； 面板计算跨度: l = 500.000mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.494105 / 5.832104=11.135N/mm2； 实际弯曲应力计算值 =11.135N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度计算3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI) 其中：q-作用在模板上的压

13、力线荷载:q = 13.968 kN/m； l-面板计算跨度: l =500.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 5.249105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=2.000mm； 面板的最大挠度计算值: = 513.968500.0004/(384115005.249105) = 1.883 mm； 实际最大挠度计算值: =1.883mm小于最大允许挠度值: =2.000mm，满足要求！ 3.3、梁侧模板支撑的计算3.3、梁侧模板支撑的计算 3.3.1.次楞计算3.3.1.次楞计算 次楞采用1根50100矩形木

14、楞为一组，间距500mm。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合(一) 荷载计算及组合 计算挠度采用标准组合： q=12.9330.500=6.467kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载： q=max（q1，q2）=9.621kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.500=9.504kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.35

15、12.933+1.40.74)0.500=9.621kN/m； 有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.500=7.857kN/m； 顶部荷载： q=0.91.40.740.500=1.764kN/m； (二) 内力计算(二) 内力计算 次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、 变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm) 经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.067kNm 最大剪力：V= 1.269kN 最大变形：= 0.005mm 最大支座反力：F= 2.517kN (三) 次楞计算(三) 次楞计算 (1) 次楞抗弯强度计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.067106/8.333104 =0.799N/mm2 实际弯曲应力计算值 =0.799N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！ (2) 次楞抗剪强度计算(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.269100062500/(4.16710650)=0.381N/mm2； 实际剪应力计算值 0.381 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！ (3) 次楞挠度计算(3) 次楞挠度计算 容许挠度: 结