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1、煤粉锅炉三管泄漏原因分析及防治措施卓敏鹏摘 要：锅炉是火力发电厂的三大主机之一。本文主要介绍电站煤粉锅炉“三管”泄漏的原因及防治措施。“三管”内外介质一直处于流动状态，对各部受热面的内外冲刷必然导致管道的磨损。而如何降低磨损速度，防止受热面泄漏一直是设计院及各电站的重点努力方向。在发电机组的非计划停运统计中，锅炉三管泄漏占30以上，不仅严重影响电厂的经济性，多次的启停对锅炉的安全使用寿命也影响巨大。关键词：锅炉 三管 泄漏 防治 1 绪论：电站中压煤粉锅炉关键部件主要是锅炉的“三管”，即水冷壁、省煤器和过热器。三管直接承担着锅炉的全部蒸发任务，是锅炉完成由给水转化为合格干蒸汽的主要部件，也是自
2、燃循环锅炉的主要受热面。三管内的介质通过吸热蒸发推动整个给水流动。由于三管直接和外部燃烧的流动介质接触，内部受给水流动的冲刷。外部燃烧后的飞灰磨损和内部流体的冲刷，导致其管壁在运行中逐渐变薄。当管壁减薄到一定程度，不能承受内部流体的压力时，就会出现爆裂，较高压力的介质直接喷向接近大气压的炉膛内部，同时可能导致附近其他管道因冲刷而泄漏，封闭循环被打破，后面管道内介质流动变缓，将进一步影响到整个循环的正常进行，锅炉会被迫停运，机组稳定运行中止。三管泄漏直接影响到锅炉及发电机组的安全运行和发电量，是电站非计划停运的主要因素。因此查找三管泄漏的原因，从根本上治理三管泄漏，是发电厂提高安全稳定运行的关键
3、。本文通过分析锅炉安装质量、飞灰磨损、腐蚀等从不同侧面分析三管泄漏的原因，并结合中铝河南分公司热力厂运行的2台150t/h、1台160t/h中压煤粉锅炉产生的三管泄漏，统计分析历年来泄漏发生的频率和部位，查找三管泄漏的原因，并积极采取相应的防治措施。2 三管泄漏分析电站锅炉三管泄漏问题一直是困扰锅炉设备的头等问题，特别是尾部烟道内部设备，长时间在烟气冲刷情况下，随着锅炉运行时间的推移，飞灰磨损、热腐蚀、金属疲劳等综合因素的影响，导致其使用寿命不断降低，因此根治三管泄漏也是非常困难的事情，但是仍然可以通过采取一定的手段降低泄漏的发生率，比如采取防磨措施、调整燃烧工况、减少锅炉冷热交替次数等。根据
4、现在电站使用自然循环锅炉的情况，影响锅炉受热面泄漏及寿命的主要因素有以下几个方面：2.1安装质量锅炉的设计通常都能从各方面考虑三管受热承压部件的泄漏问题，但在安装过程中受具体现场位置的限制，会存在许多不能及时发现和消除的缺陷，影响到三管承压部件的寿命，特别是新安装的锅炉部件安装质量引起的三管泄漏比较普遍。首先是各部接口的焊接质量。随着各电厂对经济效益的强烈需求，安装一台锅炉的时间由原设计的两年压缩到一年左右，安装一套省煤器由原来的一个月压缩至几天，安装工期的压缩，导致安装单位投入更多的人力来赶工期。安装过程中诸多的管道并不是每一个焊口都有足够的位置来按照工艺施工，对于管排位置不好的焊接部位，金
5、属监督不能全面涉及到，会存在生拉硬拽等一些严重影响焊接质量的问题，若不能及时被发现，则为今后的运行埋下了隐患，一般在运行一年以后就会明显地暴露出来。从热力厂自2001年7月份6#炉提产改造投产以来的三管泄漏问题可以看出，80的泄漏为原安装焊口质量问题导致。从20022005年以来6#炉的189次承压部件泄漏中有112次为原始安装的焊口泄漏导致，占整个泄漏的59.3。其次为管排的安装质量，管排安装不够均匀，存在较大的烟气走廊，导致该部位烟气流速加剧，增加了对管道的冲刷。特别是省煤器的安装中存在烟气走廊较多，两侧墙处和前后墙部位烟气走廊没有处理好，流通通道较大，侧墙、后墙部位的管道磨损严重。如7#
6、锅炉出现高低温段省煤器侧、后墙管道磨损后爆管频繁。还有就是在安装时对于可能存在烟气走廊和迎风面的管子防磨措施没有处理好，或没有采取相应防磨措施，导致迎风面磨损直接冲刷管排，使其管排迎风面45度范围内强度明显降低，最终爆管。2.2飞灰磨损飞灰磨损是影响受热面泄漏及寿命的主要因素。从外部因素看，原煤为不可再生资源，随着燃煤资源的开发和利用，对火力发电厂的影响也越来越大。原煤中的灰分也越难于控制，在大部分地区电厂，锅炉燃煤的应用基灰分最高可达到45以上，大部分使用的锅炉煤应用基灰分也在25%左右。如此高的灰分造成燃烧后飞灰浓度较大，对受热面的磨损也是相当严重。热力厂锅炉燃用75义马矿区和25地方配煤
7、，2004年1月份渑池煤平均应用基灰分为40.08，2月份平均应用基灰分为34.48，3月份平均应用基灰分为38.38，全年平均36.44%。灰分的增加还导致了受热面的积灰存在，特别在省煤器、过热器和水冷壁部位，积灰增加后，如若不能及时被清理，会导致该部位管子传热效果降低，传热效果降低的同时金属壁温也随之降低，在350以下的积灰还能吸附SO2,导致管子的腐蚀加剧。飞灰磨损不仅与煤质有关，而且与原煤的磨制过程也有很大的关系。在制粉系统中，磨制煤粉的钢球损耗和沿途管道的磨耗往往会增加煤粉中铁、锰或其他金属颗粒，这些金属颗粒极不易熔化，特别是煤粉细度越低，金属颗粒越容易随着飞灰进入尾部烟道。其中有些
8、金属颗粒可以在燃烧过程中和原煤中的其他元素发生化学反应后产生更难熔化的物质，随着烟气一同进入烟道，加剧对尾部烟道设备的磨损。从内部因素看，飞灰对三管的磨损与其特性有很大关系。在磨损中起主要作用的是飞灰中那些大的颗粒，同时有足够硬度和锐利棱角的颗粒要比球形颗粒磨损更严重些。飞灰在炉膛内如果没有达到其熔化温度时仍然保持其原有的形状，进入烟道后随着温度的降低，其硬度有所增加，撞击管道的强度加剧，对尾部烟道磨损就加剧。特别是飞灰中的SiO2含量对磨损的程度影响更大，当其含量超过60时，磨损显著加剧。因此锅炉中省煤器的磨损往往比过热器的磨损要快些，因此对低温段受热面的防磨要给予更多的关注。2.3腐蚀性损
9、坏腐蚀性损坏包括腐蚀性热疲劳和低温腐蚀。钢材一直处在高温区域中，其外部接触高温部分的材质组织结构会随着时间的推移发生变化，慢慢向内转移，导致金属结构的变化，其强度有所降低，而蠕变应力升高，塑性降低，遇到外力作用后容易发生裂纹或爆开。发生高温腐蚀的部件主要集中在水冷壁热负荷区域。尾部烟道长期存在二次燃烧也会产生高温腐蚀。低温腐蚀主要发生在尾部烟道内由于烟气温度降低后在个别地方会出现烟气中的酸性气体出现结露形成酸性液体腐蚀管材。受热面上结焦后影响到传热效果后也会导致结露的出现。防止腐蚀在高温区域主要是减少火焰的贴壁燃烧和局部烧偏后长期处在高温状态下。防止低温腐蚀主要是控制好排烟温度，不要过分追求较
10、低的排烟温度，尽可能使排烟温度高于烟气的露点。腐蚀损坏一般可以很好地控制，出现由此引起的三管泄漏不多，在设备运行时间长了以后会出现此类泄漏。2.4机械损伤机械损伤主要指在安装或检修过程中由于人为的原因使金属表面受伤、强度降低或出现应力集中不能承受介质的压力而产生的爆管。检修中焊接管道或对部分管道修复、锅炉打焦等不小心时容易伤到其他管子而没有及时发现，焊接管子没有严格按照焊接工艺进行或热处理没有达到预定的目标也可列为机械损伤。此类泄漏是完全可以避免的，主要是加强检修的责任心和检修时的监督，及时发现和消除损伤的管子。此类损伤造成的三管泄漏情况也有但不多。2.5锅炉的运行工况运行工况对锅炉的影响是长
11、远的，是三管寿命的关键保证，其影响面不仅涉及到受热面的外部条件，对管道的内部影响也不容忽视。首先受热面金属表面的磨损正比于飞灰颗粒的动能和撞击次数，飞灰颗粒的动能同速度的平方成正比，撞击速度同速度的一次方成正比，这样管子金属的磨损速度同烟气流速的三次方成正比（KW3，为磨损速度，克/年，W为烟气流速，米/秒），控制烟气流速可以很好地减少受热面的磨损。烟气流速同锅炉的炉膛负压、风比配合、部件位置分配等因素有关。在保证锅炉安全稳定运行的前提下，尽可能的控制烟气流速。其次调整好介质温度，防止出现超温现象，特别是过热器部位，超温对金属的寿命影响很大。管壁温度长时间超过设计温度时，在高温作用下，导致钢材
12、组织结构变化，蠕变速度加快，强度下降，使用寿命达不到设计要求而提前涨粗爆破损坏。长期超温大多发生在过热器上。短期的超温也会使钢材的抗拉强度急剧下降，在介质压力作用下，温度最高的向火侧首先产生塑性变形，管径涨粗，管壁减薄，随后发生剪切断裂而爆破。短期超温大多发生在水冷壁和凝渣管上，特别是水冷壁管热负荷最高的地方。影响三管寿命的还有燃烧室火焰中心位置不正，偏烧。燃烧室内火焰调整不当，导致火焰偏向一侧冲刷，不仅会使该部位管子超温，还容易造成受热面温度过高后结流焦，造成热腐蚀；烧偏后也相当于形成了烟气走廊，使部分管道间的烟气流速升高，磨损加剧。运行工况的调整对受热面的损害是缓慢的过程，爆管一旦发生往往
13、是很难修复的，不像机械磨损可以通过测厚或其他仪器检测到。3 三管泄漏情况类比下面以改造后3台锅炉三管泄漏情况为例，类比分析三管泄漏的原因。该厂三台北京锅炉厂制造的130t/h煤粉炉，从2001年5月至2002年6月份陆续提产改造，改造后蒸汽参数为: 工作压力3.82MPa、工作温度450、出力两台为150t/h，一台为160 t/h，布置两级过热器、两级省煤器、两级管式空气预热器，无再热器，母管制运行。自2002年6月份投入运行以来三管管泄漏的统计分析情况如下：1、按照年度统计三管泄漏比较图：（注：每泄漏一处记一次，含联箱手孔泄漏，水压实验泄漏不计）从发生的年份看，2001年7#、8#炉改造完
14、毕当年就发生2次泄漏，为省煤器管座焊口；2002年发生29次，28次是安装时焊口质量或设计问题（费斯顿为增加负荷改为三通）引起的漏泄，1次为8#炉高省出口联箱手孔。2003年共发生60次，7#炉最多，主要为省煤器管排设计材质及费斯顿改三通后引起的泄漏，6#、8#炉泄漏多集中在省煤器联箱管座焊口。2004年共发生57次，6#炉多集中在省煤器联箱管座焊口，同年8月中修更换省煤器，水冷壁管机械损伤3处。7#炉联箱管座泄漏11次，9月中修更换省煤器。2005年共发生泄漏43次，6#、8#炉泄露均多集中在省煤器联箱管座（含引出管管座），1次水冷壁变形严重，部分更换，手孔泄漏3次。7#炉费斯顿泄漏较多，均
15、为新增三通长期过热涨粗蠕变裂口。2、按照炉台统计三管泄漏比较图：从各炉情况看，6#炉四年共发生60次泄漏，低温段省煤器发生2次，高温段省煤器连同管座发生43次，过热器发生1次，水冷壁管发生6次（含联箱管座），其余为手孔漏。7#炉共发生74次泄漏，低温段省煤器发生15次，高温段省煤器发生30次，水冷壁发生21次，各手孔泄漏8次。8#炉共发生泄漏55次，高温段省煤器31次，低温段省煤器10次，水冷壁1次，过热器10次，手孔泄漏3次。3、按照三管设备统计比较（注：因过热器相对泄露次数较少，未分级、手孔单列）从三管设备统计方面看，高温段省煤器共泄漏104次，为最多，其中2/3为联箱管座焊口泄漏，其中大
16、约1/2为重复焊接；低省泄漏27次，7#炉因材质问题泄漏居多；水冷壁泄漏发生28次，7#炉费斯顿泄漏占3台炉水冷壁的75%，全部为长期过热胀粗蠕变裂口泄漏，在重新改造取直后基本上消除；6#、7#炉手孔泄漏较多，分析为反复倒停炉子致使其泄漏。从总的泄漏情况看，大部分的管座泄漏为原始焊口焊接质量不佳或安装时存在较大应力致使，原安装的各部联箱管座，安装时焊接位置不好，存在生拉硬拽问题。另外高省泄漏居多还有一个原因，提产改造后，由于原省煤器鳍片材质匹配问题，应力无法消除导致泄漏，特别是6#炉高省汽化导致泄漏次数较多，于2004年8月份对省煤器进行更换后基本上消除了该设备的内部漏泄。但省煤器引出管管座存在变径应力，致使屡次焊接而屡次泄漏。对于低温段省煤器鳍片材质匹配问题导致受热后变形较多，多处出现烟气走廊，磨损严重，局部磨损达到
