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1、2.6 框剪在恒荷载作用下的内力分析2.6.1 恒荷载计算上人屋面：架空隔热层 二毡三油铺小石子 30mm水泥砂浆找平层 20mm水泥炉渣找坡层 120mm现浇混凝土楼板 20mm石灰砂浆抹底 恒荷载标准值： 合计：2.6.2 恒荷载作用下框架的受荷情况(1)顶层荷载分析：取第7轴横向框架进行计算，屋顶层的该框架的受荷情况如图2.6.1所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上须考虑集中力矩。荷载计算：计算简图如图2.6.2所示: 图2.6.1 顶层恒荷载受荷简图 2.6.2 顶层AB
2、、BC梁恒荷载作用计算简图AB梁荷载： 梁自重： 一侧板传来的荷载： (最高点) B端处 BC梁荷载： 梁自重： (2)标准层荷载分析：标准层层的该框架的受荷情况如图2.6.3所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上须考虑集中力矩。 荷载计算 计算简图如图2.6.4所示. 图2.6.3 标准层恒荷载作用受荷简图图2.6.4 标准层恒荷载作用计算简图梁墙荷载：AB梁荷载： 梁自重：底层 标准层 墙自重： 一侧板传来的荷载： B端处 BC梁荷载： 梁自重： 墙自重（墙长）： 柱
3、子自重：查第五章表得KZ7： 底层 46.8KN 二四层 28.08KN 五十三层 23.60KN 十四十七 19.5KNKZ8： 底层 32.5KN 二八层 19.5KN 九十三层 15.8KN 十四十七 12.48KNB轴剪力墙：底层 130KN 二四层 70.2KN 五十七 63.96KN各层恒荷载作用计算简图如图2.6.5图2.6.5 各层恒荷载作用计算简图(3)支座反力及固端弯矩计算：顶层Q1作用下:三角形部分 小三角部分 矩形部分：G1作用下： BC跨： 总计：；由第五章可得墙5顶层形心距在B左1738.1mm处剪力墙上的弯矩：标准层：Q1作用下:三角形部分 小三角部分 矩形部分：
4、G1作用下： G2作用下： BC跨：g1作用下： g2作用下： 总计：；由第五章可得：墙5二至四层形心距在B左1628.0mm处剪力墙上的弯矩：墙5五至十六层形心距在B左1738.1mm处剪力墙上的弯矩：底层：Q1作用下:三角形部分 小三角部分 矩形部分：G1作用下： G2作用下： BC跨：g1作用下： g2作用下： g3作用下： 总计：；由第五章可得：墙5首层形心距在B左1681.8mm处剪力墙上的弯矩：框架梁传来内力： 对KZ7及DZ1及其剪力墙，考虑其传力较为复杂，为简便计算，偏安全按框架柱各自承担四边梁一半的荷载取值（其中洞口不扣除梁上墙不增加）即可得： KZ7：顶层 其余各层 由于偏
5、心产生的弯矩： 底层四层 五十三层 十四十六 顶层 DZ1及其剪力墙：顶层：余其各层： 对于KZ8相关纵向梁的计算简图如图2.6.6所示，计算结果如下梁自重：底层 其余各层 底层 ： 标准层： 2.6.6 KZ8相关纵梁梁恒荷载计算简图 顶层： 由于偏心产生的弯矩： 底层 二八层 九十三 十四十七 顶层 由于KZ7柱偏心对节点弯矩为有利影响，故对KZ7不考虑偏心所产生的有利影响。故可得7轴整榀框架恒载作用下的内力如表2.6.1所示表2.6.1 7轴整榀框架恒载作用下的内力ABC层号顶层53.3138.84337.28-54.56120.86-11.90十四十六47.0528.74185.52-
6、30.8377.79-18.1九十三47.0529.43185.52-30.8377.79-18.1四八47.0528.73185.52-30.8377.79-18.1二四47.0528.73185.52-26.1377.79-18.1底层50.1931.59193.54-15.2389.8-30.07注：以上弯矩计算均以受拉为正受压为负2.6.3 恒荷载作用下框剪的内力分析 (1) 恒荷载作用下框剪的弯矩计算:；。2.6.2 A轴分配系数层次梁刚度柱刚度上柱分配系数下柱分配系数梁分配系数172.491.990.5160.484162.491.990.3410.340.319152.491.9
7、90.3410.340.319142.491.990.3410.340.319132.493.190.2820.4530.265122.493.190.3870.3870.226112.493.190.3870.3870.226102.493.420.3770.4030.2292.493.420.3930.3930.21482.495.210.3260.4960.17872.495.210.4240.4240.15262.495.470.4150.4360.14952.495.470.4270.4270.14642.495.470.4270.4270.14632.495.470.4270.42
8、70.14622.495.470.4270.4270.14613.733.280.4740.2840.2422.6.3 C轴分配系数层次梁刚度柱刚度上柱分配系数下柱分配系数梁端分配系数172.491.99/0.8220.178162.491.990.4520.4510.097152.491.990.4520.4510.097142.491.990.4520.4510.097132.493.190.3730.5460.081122.493.190.4650.4660.069112.493.190.4650.4660.069102.493.420.4510.4830.06692.493.420.4680.4680.06482.495.210.4680.4680.06472.495.210.4680.4680.06462.495.470.4570.480.06352.495.470.4690.4690.06242.495.470.3930.5560.05132.495.470.4780.4780.04422.495.470.4780.4780.04413.733.280.560.3360.104梁端、柱端弯矩用弯矩二次分配法计算。具体计算过程及结果如图2.6.7所示：17层上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.5160.4840.1780.822-38.84-11.920.04
