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1、- 0 -主跨 140m 连续刚构施工组织设计一、工程概况（一）简介主桥上部为 75+1402+75m 预应力混凝土连续刚构，一联全长 430m；分离式桥面单幅宽 16.65 米，0.5 米(防护栏 )15.65 米(行车道) 0.5 米(防护栏) 。单幅桥面总宽 16.65m，梁部截面为单箱单室、变截面结构，箱底外宽8.65m；中支点处梁高 8.3m，梁段及跨中梁高 3.2m。顶板厚 32cm，腹板厚从 55cm 变化到 75cm，底板厚从 32cm 变化至 100cm。箱梁采用三向预应力体系，梁部采用 C50 混凝土。主梁采用挂蓝悬臂现浇法施工。各单“T” 除 0 号块外分为 18 对节段
2、，其纵向分段长度为 63m+63.5m+64m， 0#块总长 12m，中跨、边跨合拢段长度均为 2m，边跨现浇段为 4m。悬臂现浇梁段最大重量为 208 吨，挂篮自重按 120 吨考虑。桥面铺装层为 10cm 厚的沥青混凝土 +8cm 厚的 C50 混凝土。桥面横坡为单向 1.315%3%，由箱梁顶面形成，箱梁底板横向保持水平。特大桥主跨160m 连续梁基本数据统计表 表1中心里程 结构形式 悬臂浇注段数 最大节段长度 砼标号K103+035 75+1402+75m 18段 400cm C50（二）工程特点1、技术含量高，施工复杂*特大桥连续梁为单箱单室结构，采用三项预应力体系，C50混凝土，
3、最大跨度为140m ，技术含量高，施工过程控制困难。2、施工安全要求高- 1 -140m连续梁由于墩高基本均在60m 以上，最高墩台高度89.8m，施工时，对于安全及安全防护要求高，时刻监督检查施工中存在的安全隐患。二、施工计划安排（一）总体施工计划安排 *特大桥 75+1402+75m 连续刚构计划于 2011 年 4 月 16 日开始施工，到 2011 年 11 月 30 日结束（包括底板张拉完成） 。（二）各主要分项工程施工计划安排表 表 2项目墩位 上部开始日期 0#块上挂蓝、预压1、2 块段3-18块段 合龙段实际施工时间（日）备注左 5#-4#悬灌右 6#-5#悬灌（2011.4.
4、16 开工）50 15 20 167=112 20(2011.11.20) 217 边跨先合龙左 5#-6#悬灌右 6#-7#悬灌（2011.4.16 开工）50 15 20 167=112 30(2011.11.30) 227 等待边跨合龙 10 天左 6#-5#悬灌右 7#-6#悬灌（2011.4.16 开工）50 15 20 167=112 30(2011.11.30) 227 等待边跨合龙 10 天左 6#-7#悬灌右 7#-8#悬灌（2011.4.16 开工）50 15 20 167=112 30(2011.11.30) 227 等待边跨合龙 10 天左 7#-6#悬灌右 8#-7#
5、悬灌（2011.4.16 开工）50 15 20 167=112 30(2011.11.30) 227 等待边跨合龙 10 天左 7#-8#悬灌右 8#-9#悬灌（2011.4.16 开工）50 15 20 167=112 20(2011.11.20) 217 边跨先合龙三、总体施工方案1、施工方案概述2、施工准备3、支架布置- 2 - 3 -图 0#段施工支架布置示意图支架检算：(一) 、设计依据1、 公路桥涵钢结构及木结构设计规范2、 钢结构设计规范 3、 公路桥涵施工技术规范4、 路桥施工计算手册5、公路施工手册桥涵 （二） 、荷载统计1、对于双肢外侧每侧悬臂 1m 的施工载荷统计表 1
6、 荷载统计表序号 荷载类别 荷载大小 备 注1 钢横梁、模板等自重 290KN 按实际重量计算2 新浇钢筋混凝土容重 1963KN 按 26 KN/m3计3 施工人员、施工料具运输、堆放荷载 55KN 按 2.5KPa 计4 倾倒混凝土产生的冲击荷载 130KN 按 6.0KPa 计5 振捣混凝土产生的荷载 44KN 按 2.0KPa 计荷载计算及效应组合表 2 荷载计算表序号 荷载类别 荷载大小 分项系数1调整后荷载大小1 钢横梁、模板等自重 290KN 1.3 377KN2 新浇钢筋砼自重 1963KN 1.3 2552KN3 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载 55KN 1.4 77KN
7、- 4 -4 倾倒砼时产生的竖向荷载 130KN 1.4 182KN5 振倒砼时产生的竖向荷载 44KN 1.4 62KN合 计 3250KN2、双肢外侧每侧悬臂 2.5m 施工承重托架计算主纵梁跨度 2.5m，上下预埋件高差按 3.75m 设置，斜杆长度为4.39m。经试算，主纵梁采用 2 匚 36b，斜腿采用 2 匚 36b。0#段施工时主托架所受的荷载为 3250KN，在施工时考虑 6 片主托架受力，则每片主托架承受的平均荷载为：F=3250/6=541.7KN经受力分析可知： F2=F/2=270.8KN预埋件所受拉力为F2=f2=270.8KNFl=f2/tan=270.8/(3.7
8、5/2.5)=180.5KN- 5 -N= f2/sin=270.8/(2.5/4.39)=475.5KN2.1、对预埋件 1 验算预埋件 1 采用 14 个 M27（8.8 级）高强螺栓连接，则有螺栓为承拉、承压、抗剪高强螺栓，则有 1 个高强螺栓的承拉、承压、抗剪承载力设计值为：M27 高强螺栓的设计预拉力 P=230KN每个高强度螺栓的受拉承载力设计值：=0.8p=0.8230=184KN 每个高强度螺栓的受剪承载力设计值：=Nv24 =12724 250=143066.25N=143.07KN 式中：Nv：受剪面数目d：螺栓杆直径:螺栓的抗剪强度设计值- 6 -每个高强度螺栓的承压承载
9、力设计值：=d=2720590=318600N=318.6KN 式中：d：螺栓杆直径t：在不同受力方向中一个受力方向承压构件总厚度的较小值。：螺栓的承压强度设计值受力最大的“1”号螺栓所受力为(满足)=M1m2= 145422.50.312(0.12+0.22+0.32)=51.85KN N=475.5KN,满足要求。斜杆抗压应力的计算：最大反力：N=475.5KN采用 2 匚 36b 槽钢：面积 A=268.09=136.18cm2，受压应力为：=475.5KN/136.18cm 2=3.49MPa140 MPa（容许应力） ，满足要求。支架的变形计算三角支架全部锚固在墩身预埋件上，不考虑变形。墩身近似的认为是不变形的刚体。因三角架的顶部直接安装主承重梁和分配梁，全部为刚性联结。所以在混凝土的浇注过程中，只考虑三角架的弹性变形即可；利用胡克定律 来计算斜杆的弹性变形，由斜杆承担的荷载为NLlEA475.5KN；弹性模量 E=210109Pa；长度 L=4.39m；l=475.51034.39/(210109136.1810-4)=7.310-4mm=0.73mm
