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1、中国对外建设有限公司 珍珠大厦B座公寓楼地下室模板施工方案目 录第一章 编制依据2-2第二章 工程概况2-22、1建筑概况2-22、2门型模板支撑施工概况2-2第三章 支撑架设计2-263、1支撑架设计2-23、2梁板及墙模板支撑体系验算3-28第四章 梁板模板支设方法28-314、1门型支撑架搭设28-284、2门型支撑架的节点处理29-294、3梁板模板支设29-294、4模板拆除29-294、5模板施工注意事项30-31第五章 安全技术措施31-31附图第一章 编制依据1、陵水珍珠大厦B座公寓楼施工图纸 设计单位：海南泓景建筑设计有限公司2、主要规范、规程序号规范、规程名称编 号1建筑结
2、构荷载规范GB50009-20012建筑施工计算手册中国建筑工业出版社3 建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社4建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）5恒智天成施工安全设施计算软件2008版第二章 工程概况2.1 建筑概况本工程地处海南省陵水县陵河西南岸，滨河路边，椰林南干道以南，总用地面积34759.16平米，本工程总建筑面积152949平米，其中地上建筑面积135560平米，地下建筑面积17911平米，容积率3.9，建筑密度24.9%，绿化率38.6%本工程由A座酒店（塔楼、商业裙楼）、B座产权式酒店、会所等组成。B座建筑面积84078平米，B座公寓楼地下室顶板梁截面
3、300750、400600、400900、4001000，柱子截面多数为13001300，地下室外墙厚度为400，内墙为350。地下室层高4.54.8m,首层层高5.8m,标准层2.9m。2.2模板施工概况 根据B座施工图纸及施工进度情况考虑，本项目地下结构工程根据层高（4.765m、4.8m、4.6m、4.5m），地下室顶板模板支撑采用门式钢管脚手架，板搭设2个高架、梁搭设一个高架一个低架，再根据不同标高采用可调顶托便可满足要求，地下室外墙厚400，高度约4.8米，采用直径为12的高强止水螺杆对拉，螺杆间距600。底排距墙根300。第三章 支撑架设计3.1 支撑架设计支撑方案设计名 称选 用
4、 材 料主次梁（地下室）每延长米0.40m3如：4001000梁门式脚手架支撑，18厚的九夹板，3989的木龙骨，梁底门架跨距为715mm，梁底木方间距150mm。梁（地下室）0.30m3每延长米0.4m3门式脚手架支撑，18厚的九夹板，3989的木龙骨，梁底门架跨距为715mm，梁底木方间距150mm。混凝土楼板（地下室板厚300、200、180）及每延长米0.3m3梁门式脚手架支撑，18厚的九夹板，3989的木龙骨，梁底门架跨距为600、715mm，板底木方间距150mm。楼梯模板采用钢管支撑。柱子（1300*1300）模板柱子每侧采用2道M12对拉螺杆600，外侧采用48*3.0钢管箍筋
5、.3.2梁模板支撑体系验算3.2.1本工程取地下室梁截面较大、跨度较大、高度较高的梁板模板支撑验算。400*1000梁模板门式脚手架支撑计算书依据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）计算的脚手架搭设高度为3.80米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.2米，门架的高度 h0 = 1.9米，步距1.93米，跨距 l = 0.715米，门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.1米，b1 = 0.8米，门架立杆采用26.82.5钢管，立杆加强杆采用26.82.5钢管，每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离150.00m，梁底方
6、木截面宽度39mm，高度89mm，梁顶托采用10号工字钢。1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一、梁底方木的计算方木按照简支梁计算。1荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：q1 = 25.510.15=3.825kN/m（2）模板的自重线荷载（kN/m）：q2 = 0.340.15（21+0.4）/0.4=0.306kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000.15=0.3kN/m经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2（3.825+0.306）+1.40
7、.3=5.377kN/m2方木强度、挠度、抗剪计算：方木计算简图方木弯矩图（kN.m）方木变形图（mm）方木剪力图（kN）经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.075kNN2=1.075kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.537kN.m经过计算得到最大支座 F= 1.075kN经过计算得到最大变形 V= 3.371mm方木的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 3.98.98.9/6 = 51.49cm3；I = 3.98.98.98.9/12 = 229.11cm4；（1）方木强度计算：截面应力 =0.537106/51490=10.43N/mm2方木的
8、计算强度小于13N/mm2，满足要求!（2）方木抗剪计算：截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32/（23989）=0.975N/mm2截面抗剪强度设计值 T= 1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!（3）方木挠度计算：最大变形 v = 3.371mm方木的最大挠度小于1200/250，满足要求!二、梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元，托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算，集中荷载取方木的支座力（如图所示），均布荷载取托梁的自重 q= 0.11kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图（kN.m）托梁变形图（mm）托梁剪力图（kN）经过计算得
9、到最大弯矩 M= 0.364kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.53kN经过计算得到最大变形 V= 0.027mm顶托梁的截面力学参数为：截面抵抗矩 W = 49cm3；截面惯性矩 I = 245cm4；（1）顶托梁强度计算截面应力 =0.364106/1.05/49000=7.07N/mm2顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!（2）顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.027mm顶托梁的最大挠度小于1200/400，满足要求!三、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算：门架静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN
10、/m）：门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架（MF1217） 1榀 0.244Kn水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN脚手板 5步2设 0.1842/5=0.074kN交叉支撑 2副 20.040=0.08kN连接棒 2个 20.006=0.012kN锁臂 2副 20.009=0.018kN合计 0.56kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.56 / 1.93 = 0.29kN/m（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m）：剪刀撑采用26.82.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=（41.93）/（40.715
11、）=2.69920.015（40.715）/cos/（41.93）=0.032kN/m水平加固杆采用26.82.5mm钢管，按照5步4跨设置，每米高的钢管重为：0.015（40.715）/（51.93）=0.004kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0.036kN/m；（10.014+40.014）/1.93=0.036kN/m每米高的附件重量为0.02kN/m；每米高的栏杆重量为0.01kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.102kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.392kN/m。2托梁传递荷载:
12、托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力2.35kN，1.94kN第2榀门架两端点力5.53kN，5.53kN第3榀门架两端点力1.94kN，2.35kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 11.06kN。四、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.392kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 11.06kN； H 脚手架的搭设高度，H = 3.80m。经计算得到，N = 1.20.3923.80+11.06=12.848kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 12.848kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值（kN）；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中 门架立杆的稳定系数，由长细比 kh0/i 查表得到，=0.209； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.16cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=2.57cm4； h0 门架的高度，h0=1.9m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.42cm4； A1 门架立杆的截面面积，A1=1.91cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.5
